Электроснабжение птицефермы на 45 тыс.
кур-несушек
Конструкция ВЛИ выполнялась по типовому проекту СТП.09.110.20.186−09. Выбраны двухцепные стойки опор СВ-110−25−2э. СВстойка вибрационная; 110- 11 метров в высоту; изгибающий момент равен 25Т/м. Пролёты составили 1−2 22 м; 2−3 40 м; 3−4 33 м;4−5 35 м;5−6 40 м; 6−7 27 м. Опоры заложены в грунт на глубину 1,8 м. Для заземления опор используют один из стерней арматуры, к нему с обеих концов приварены… Читать ещё >
Электроснабжение птицефермы на 45 тыс. кур-несушек (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
ВВЕДЕНИЕ
Электрификация, то есть производство, распределение и применение электрической энергии во всех отраслях народного хозяйства — один из важнейших факторов технического прогресса.
На базе электрификации стала развиваться промышленность, электроэнергия стала «проникать» в сельское хозяйство и транспорт.
Сегодня все объекты сельского хозяйства используют электроэнергию, все жилые дома в сельских населенных пунктах имеют электрический ввод. Воздушными ЛЭП охвачены все населенные пункты. Однако, это не значит, что работы по электрификации сельского хозяйства закончились — электрическая нагрузка в сельском хозяйстве непрерывно возрастает, появляется необходимость в реконструкции, расширении линий электропередачи.
Достаточно большие перспективы открываются перед электрификацией сельского хозяйства в будущем. Намечается повысить энерговооруженность сельского хозяйства, увеличить объем потребления электроэнергии в сельскохозяйственном производстве, а также отпуск ее на коммунально-бытовые нужды сельского населения.
Электроснабжение производственных предприятий и населенных пунктов в сельской местности имеет свои особенности по сравнению с электроснабжением промышленных предприятий и городов. Основные особенности — необходимость подводить электроэнергию к огромному числу сравнительно маломощных потребителей, рассредоточенных по все территории, низкое качество электроэнергии, требования повышенной надежности и т. д.
Таким образом, можно сделать вывод о большом значении проблем электроснабжения в сельском хозяйстве. От рационально решения этих проблем в значительной степени зависит экономическая эффективность применения электроэнергии в сельскохозяйственном производстве.
1. Характеристика объекта проектирования обоснование по надежности электроснабжения В курсовом проекте рассмотрен объект второй категории надежности, птицеферма на 45 000 кур-несушек. Электрические приемники первой особой категории надежности требуется обеспечивать электроэнергией от двух независимых взаимно резервируемых источников питания.
Для электрических приемников второй категории допустимы перерывы в электроснабжении на время, необходимое для включения резервного питания дежурным персоналом или оперативно выездной бригадой.
На проектирующем объекте находятся здания:
— 3 птичника по 15 000 кур-несушек, относится ко второй категории надежности, к каждому птичнику подводят по две кабельные линии (одна резервная).
— Административное здание относится к третей категории надежности, к зданию подводят воздушную линию, изолированную.
— 2 инкубатория на 6 инкубаторов, относятся к первой особой категории надежности, к ним подводят по две кабельные линии (одна резервная).
— Котельная с котлами КВ-30м, относится к третей категории надежности, подводят воздушную линию, изолированную.
— 2 яйце склада относятся ко второй категории надежности, к ним подводят две воздушные линии изолированные (одна резервная).
— Насос относят ко второй категории надежности, к нему подводят две кабельные линии (одна резервная).
В сельских электрических сетях для повышения надежности электроснабжения применяются: организационно-технические и технические мероприятия.
Организационно-техническим мероприятиям:
1. -повышение требований к трудовой и производственной дисциплине эксплуатационного персонала и повышения его квалификации;
2. -рациональная организация и планирования текущих и капитальных ремонтов, а также профилактических испытаний;
3. -создание аварийных запасов, материалов, оборудования и подготовка механизмов для выполнения профилактических работ в электрических сетях;
4. -подготовка персонала к работе в строгом соответствии с инструкциями и правилами техники безопасности.
Технические мероприятия:
1. Повышение надежности отдельных элементов сетей (опор, проводов, изоляторов линейного и подстанционного оборудования);
2. Сокращение радиуса действия распределительных электрических сетей, что позволит сократить число повреждений, так как количество повреждений пропорционально длине сетей;
3. Сетевое и местное резервирование;
4. Автоматизации электрических сетей, являющуюся одним из наиболее эффективных средств повышения надежности электроснабжения;
5. Применение изолированных проводов и кабельных линий;
6. Рациональную организацию, эксплуатацию электрических установок — эффективное средство повышения надежности электрических установок.
трансформатор кабель ток нагрузка
2. Расчёт и выбор электрических нагрузок
Правильное определение электрических нагрузок — очень важный момент в проектировании электроснабжения. Завышение расчётных нагрузок приводит к недоиспользованию оборудования и излишним затратам, а занижение — к повышению потерь электроэнергии, к снижению надёжности работы и так далее.
Для выбора нагрузок производственных и коммунально-бытовых объектов пользуемся приложением 1 методические указания (руководящие материалы института «Сельэнергопроект»).
Таблица 1 — Нагрузки производственных потребителей.
№ п/п | Наименование объекта | Количество объектов | № позиции РУМ | Активная нагрузка | Коэффициент мощности | Суммарная мощность | ||||
Дневная Рд, кВт | Вечерняя Рв, кВт | Дн. Сos? | Веч. сos? | Дн. Рд, кВт | Веч. Рв, кВт | |||||
1−3. | Птичник на 15 000 кур-несушек | 0.75 | 0.85 | |||||||
4. | Административное здание (контора совхоза, колхоза) на 15…20 рабочих мест | 0.85 | 0.9 | |||||||
5−6. | Инкубаторий на: 6 инкубатора | 0.92 | 0.96 | |||||||
7. | Котельная с котлами КВ-30М или Д-721 | 0.8 | 0.8 | |||||||
8−9. | Яйцеклад | ; | 0.7 | 0.75 | ||||||
10. | Насосная скважина | ; | 0.8 | 0.8 | ||||||
ИТОГО по объекту | ||||||||||
Вывод: Так как на объектах производственных потребителей преобладает дневная нагрузка (Рдн > Рвч), то для дальнейшего расчёта будем использовать дневную нагрузку.
Определяем средневзвешенный косинус:
=0.79
Где: Рi — расчетная мощность на вводе отдельных потребителях, кВ;
Cos? — коэффициент мощности на отдельных потребителях;
Р общ — суммарная нагрузка, кВ.
3. Расчёт допустимых потерь напряжения Уровень напряжения на вводах потребителей зависит от КТП 10/0,4 кВ, уровня в центре питания, суммарных потерь напряжения в линиях электропередачи и трансформаторах, а также от значения коэффициентов трансформации.
Рисунок 1 — Схема электроснабжения потребителей При передаче электрической энергии по воздушным линиям некоторая часть теряется из-за сопротивления вводов. Однако напряжение на потребителе не должно выходить за пределы ±5% от номинального значения. Потеря напряжения в трансформаторе составляет 4% при 100% загрузке и 1% при 25% загрузке. Составляем таблицу отклонений напряжения таблица 2.
1) Определяем суммарные потери напряжения в линиях (для БТП),%
??Uл = Vш + ?(Vпост + Vпер) + ?Uт — Vп =, 5+ (5 — 2,5) — 4 — (-5) = 7%
где Vш — отклонение напряжения на шинах, %;
Vпост — постоянные надбавки напряжения трансформаторов, %;
Vпер — переменные надбавки напряжения трансформаторов, %;
?Uт — потери напряжения, %;
Vп — отклонение напряжения у потребителя, %.
2) Определяем отклонение у потребителя при 25% нагрузке (для БТП), %:
Vп25% = Vш25% + ?(Vпост + Vпер) + ?Uт — ?Uл25% = 1−0+(5−2,5)-1=2,5%
3) Проверяем баланс напряжения для БТП:
При 100% нагрузки
%
При 25% нагрузке:
= 1+(5−2,5)-0−1-2,5=0%
Таблица 2 — Отклонение и потери напряжения в % на элементах системы.
Параметры элементов систем | БТП | ||
100% | 25% | ||
Отклонение напряжения на шинах 10 кВ | +3,5 | +1 | |
Потери напряжения в ВЛ-10кВ | |||
ТП 10/0,4 кВ Постоянная надбавка | +5 | +5 | |
Переменная надбавка | — 2,5 | — 2,5 | |
Потери напряжения? Uт | — 4 | — 1 | |
Потери напряжения в ВЛ-0,38 | — 7 | ||
Отклонение напряжения у потребителей | — 5 | +2,5 | |
Вывод: Согласно расчету потери напряжения у потребителя на линии 0,38 В равно 6% при 100%
4. Выбор количества и места установки ТП напряжением 10/0,4 кВ
В центре электрических нагрузок в сетях напряжением 0,38/0,22 кВ целесообразно устанавливать трансформаторную подстанцию. В зависимости от категории надежности объекта проектирования, от его суммарной мощности, плотности нагрузки и допустимых потерь напряжения производят выбор числа ТП.
Таблица 3 — Координаты центров зданий проектируемого объекта.
№ объекта | Наименование объекта | Рд, кВт | X, м | Y, м | |
Птичник на 15 000 кур-несушек | |||||
Птичник на 15 000 кур-несушек | |||||
Птичник на 15 000 кур-несушек | |||||
Административное здание (контора совхоза, колхоза) на 15…20 рабочих мест | |||||
Инкубаторий на: 6 инкубатора | |||||
Инкубаторий на: 6 инкубатора | |||||
Котельная с котлами КВ-30М или Д-721 | |||||
Яйцеклад | |||||
Яйцеклад | |||||
Насосная скважина | |||||
Определяем центры электрических нагрузок по формулам где : — расчетная мощность на вводе отдельных потребителей, кВт.
— расстояние групп по осям координат;
— суммарная расчетная мощность всех потребителей, кВт.
105.5i
Yi= =80.5i
Определяем площадь объекта электроснабжение, км2
Плотность нагрузки объекта, кВт/км2:
кВт/
Определяем приближенно число тп по формуле
=466=1,41? 1 шт где: Pсум — суммарная расчетная нагрузка, кВт;
В — 0,6…0,7 — постоянный коэффициент для ТП напряжением 10/0,4 кВ;
?U — допустимые потери напряжения в сети напряжением 0,38 кВ;
cos? — коэффициент мощности на шинах напряжением 0,4 кВ.
Принимаем одну двух трансформаторную подстанцию. Так как центр электрических нагрузок находится возле первого и второго птичника, то КТП устанавливаем в более подходящем месте, в координаты (73:60).
Рисунок 2 -План птицефермы с нанесением координат центров объектов.
5. Электрический расчёт линий 0,38/0,22 кВ Электрический расчёт ведём по шести линиям, одна из которых воздушные остальные пять кабельные. Так как в отдельных местах кабель укладывается по несколько штук в одной траншее и расстояние между ними 100 мм необходимо учитывать коэффициент нагрева ().
Для воздушной лини выбраны двух цепные опоры, так как от неё запитывается объект к которому необходимо подводить два ввода.
При прокладке кабеля необходимо учитывать запас по длине. Поэтому укладывать кабель необходимо с запасом 10%.
Трассу линий выбираем так, чтобы не загромождать проезжей части и обходиться без дополнительных опор при устройстве вводов в здания. Параметры линий устанавливают на основании расчетов. Основной расчет — определение площади сечения проводов. Полученные данные проверяют по допустимым потерям напряжения.
5.1 Составление расчётных схем Чтобы рационально распределить мощность по линиям и придать схеме большую гибкость при оперативных включениях и отключениях, принимаем линии 0,38/0,22 кВ.
Расчетные схемы позволяют облегчить расчет линий 0,38/0,22 кВ и уменьшить объем расчета. Расчетные схемы составляются в соответствии с выбранными трассами линий. На расчетные схемы наносятся потребители с указанием их мощности, номера расчетных участков, длины участков. Расчетная схема показана на рисунке 2.
Рисунок 2 — Расчётная схема линий напряжением 0,38 кВ Где: 1−3. Птичники по 15 000 тыс. кур несушек
4.Административное здание
5−6. Инкубаторий
7.Котельная
8−9. Яйце склад
10. Насосная скважина
5.2 Расчет электрических нагрузок на участках линий Определяем токи на объектах по формуле:
Где: P — дневная мощность (нагрузка) объекта, кВт;
Uн — номинальное напряжение сети, равное 0,38 кВ;
Cos? — коэффициент мощности.
КЛ 1,2
Птичник на 15 000 кур несушек
КЛ 3,4
Птичник на 15 000 кур несушек
КЛ 5,6
Птичник на 15 000 кур несушек
КЛ 7,8
Инкубатор на: 6 инкубатора Инкубатор на: 6 инкубатора
КЛ 9,10
Насосная скважина
ВЛ 1,2
Яйце склад
Яйце склад
Административное здание
Котельная
Определяем токи на каждом участке:
КЛ 1,2
КЛ 3,4
КЛ 5,6
КЛ 7,8
КЛ 9,10
ВЛ 1,2
5.3 Выбор площади сечения и количества проводов Выбор сечения для кабельной линии.
Сечение кабеля выбирают по допустимому длительному току нагрева.
Проводим расчет и выбор сечения кабеля по условию:
Где: — допустимый длительный ток кабеля, А;
— максимальный ток участка, А;
В местах где проложено несколько кабелей в одной траншее учитываем коэффициент нагрева зависящий от количества кабелей.
Где: — коэффициент нагрева, 0,86 для двух кабелей, проложенных в одной трубе, при расстоянии между кабелями 100 мм. Резервные кабели в расчёте не учитываются.
КЛ-1,2
Участок ТП-1
Iдоп = 200A>167,3A
Так как проложено 2 кабеля в одной траншее, без учёта резервных, учитываем коэффициент нагрева: = 0,86
А
240A>235A
Принимаем кабель ААШв сечением F=95мм2
Выбора сечения изолированных проводов ВЛИ Выбор сечения производим по допустимому току нагрева.
Проводим расчет и выбор сечения провода по условию:
Где: — допустимы ток нагрева провода, А
— максимальный ток участка, А.
ВЛ-1,2
Участок ТП-6
Iтп-6 = 102А
Iдоп= 115A>102A
Принимаем провод сечением САCПсш F=35мм2
Участок 6−7
I6−7= 69,4А
Iдоп= 70A>69,4A
Принимаем провод САCПсш сечением F=16мм2
Участок 7−8
I7−8= 36,8А
Iдоп=70A>36,8A
Принимаем провод САCПсш сечением F=16мм2
Участок 8−9
I8−9= 9,6А
Iдоп=70А>9,6А Принимаем провод САCПсш сечением F=16мм2
Сечения на оставшихся линиях рассчитываем аналогично и заносим в таблицу 5.
5.4 Определяем потери напряжения Определяем потерю напряжения линии 2 по формуле:
?Uуч =
Где: r0 — активное сопротивление 1 км изолированного провода, Ом/км, смотреть литературу /1/
х0 — индуктивное сопротивление 1 км изолированного провода, Ом/км, смотреть литературу /1/
Lуч — длина участка в км.
?Uтп-1 =
Сравниваем результаты с допустимыми потерями. Для этого переведём? Uтп-1 с вольт в проценты.
?Uтп-0%=
Потери напряжения для других линий рассчитываем аналогично и заносим в таблицу 5.
Таблица 5 — Результаты расчетов проводов линий ВЛИ напряжением 0,38 кВ и кабельных линий напряжением 0,38 кВ.
Номер участка | Р, кВт | cos | I уч, А | I доп А | К n2 | Марка провода, сечение | L, м | r0 Ом/м | x0 Ом/м | Потери напряжения | ||||
На участке, В | U,% | От ТП, В | От ТП,% | |||||||||||
КЛ 1,2 | ||||||||||||||
ТП-1 | 0.75 | 167.3 | 200/240 | 0.86 | ААШв 3?95+1×50 | 0.326 | 0.06 | 2.7 | 0.7 | 2.7 | 0.7 | |||
КЛ 3,4 | ||||||||||||||
ТП-2 | 0.75 | 167.3 | 200/240 | 0.9 | ААШв 3?95+1×50 | 0.326 | 0.06 | 6.2 | 1.6 | 6.1 | 1.6 | |||
КЛ 5,6 | ||||||||||||||
ТП-3 | 0.75 | 167.3 | ; | ААШв 3?70+1×35 | 0.443 | 0.061 | 13.3 | 3.5 | 13.3 | 3.5 | ||||
КЛ 7,8 | ||||||||||||||
ТП-5 | 0.92 | ; | ААШв 3?95+1×50 | 0.32 | 0.06 | 4.18 | 1.1 | 4.18 | 1.1 | |||||
4−5 | 0.92 | ; | ААШв 3?25+1×16 | 1.24 | 0.06 | 4.6 | 1.2 | 8.78 | 2.3 | |||||
КЛ 9,10 | ||||||||||||||
ТП-10 | 0.8 | 96.1 | ; | ААШв 3?25+1×16 | 1.24 | 0.066 | 16.9 | 4.4 | 16.9 | 4.4 | ||||
ВЛИ 1 | ||||||||||||||
ТП-6 | 0.75 | ; | САСПсш 1(3?35+1?50) | 0.868 | 0.1 | 12.3 | 3.2 | 12.3 | 3.2 | |||||
6−7 | 0.77 | 69.4 | ; | САСПсш 3?16+1?25 | 1.91 | 0.1 | 6.4 | 1.6 | 18.7 | 4.8 | ||||
7−8 | 0.83 | 36.8 | ; | САСПсш 3?16+1?25 | 1.91 | 0.1 | 5.2 | 1.3 | 23.9 | 6.1 | ||||
8−9 | 0.8 | 9.6 | ; | САСПсш 3?16+1?25 | 1.91 | 0.1 | 0.7 | 0.18 | 24.6 | 6.28 | ||||
ВЛИ 2 (резерв) | ||||||||||||||
ТП-6 | 0.71 | 74.8 | ; | САСПсш 3?35+1?50 | 0.1 | 8.79 | 2.3 | 8.79 | 2.3 | |||||
6−7 | 0.72 | 42.2 | ; | САСПсш 3?16+1?25 | 1.91 | 0.1 | 3.69 | 0.97 | 12.4 | 3.27 | ||||
7−9 | 0.8 | 9.6 | ; | САСПсш 3?16+1?25 | 1.91 | 0.1 | 1.76 | 0.46 | 14.1 | 3.53 | ||||
5.5 Расчёт проводов наружного освещения Нагрузка наружного освещения территории хозяйственных дворов принимается из расчета 150 Вт на помещение и Руэ=4,5 Вт/м для погонного метра длины периметра. Для освещения принимаем светильники уличного освещения РКУ — 150 с лампами ДРЛ — 150.
Запитку светильников осуществляем от КТП. Составляем расчетную схему наружного освещения.
Так как суммарная нагрузка линий наружного освещения 4 кВт, то ток их будет небольшим. Значит основным параметром для выбора площади сечения провода будет потеря напряжения в конце наиболее протяженного участка. Для простоты монтажа принимаем, что линии наружного освещения будем прокладывать из провода одинакового сечения. Принимаем провод для второго климатического района САСсш 1×16+1×25.
Рисунок 4 — Расчетная схема наружного освещения.
Для начала следует задаться количеством осветительных конструкций вдоль дороги:
N = (П • Pуд) / Рл где П — периметр территории хозяйства, м;
Pуд — удельная мощность осветительной установки, Вт/м;
Рл — мощность одной лампы, кВт.
Определяем периметр хозяйства:
П = L3+L4=214,5+165= 379,5 м
N = (379,5 • 4,5) / 150 = 11,3? 11 шт.
Рассчитываем самый нагруженный и протяжной участок линии.
Потери напряжения в осветительной линии определяются по формуле Где: сумарная мощность светильников, кВт;
активное сопротивление линии Ом;
номинальное напряжение, В.
Активное сопротивление линии определяем по формуле Переводим потери из вольт в проценты Все потери удовлетворяют нормам, выбранное нами сечение подходит, следовательно, остальные линии тоже подходят.
Рассчитываем охранное освещение птичника Рисунок 5 — Расчетная схема охранного освещения.
Задаемся количеством осветительных конструкций:
N= (П· Руд)/ Рл= (830· 3)/150= 16,8? 17 шт.
П=2· 265+2·155= 840
Принимаем 17 осветительных конструкций и равномерно расставляем их вдоль границ территории объекта.
Рассчитываем самый нагруженный и протяжной участок линии.
Потери напряжения в осветительных линий:
?U=(?Р· Rл) / Uн=(0,9· 1016) /220=4,1 В Переводим потери из вольты, а в проценты:
?Uл%=(?Uл· 100) /Uн=(4,1· 100) /220=1,8%
Активное сопротивление линии определяем по формуле Все потери удовлетворяют нормам, выбранное нами сечение подходит, следовательно, остальные линии тоже подходят.
6. Выбор мощности трансформатора Выбор мощности трансформатора производим в зависимости от числа отходящих линий. Для выбора будем пользоваться активной мощностью.
Записываем мощности на каждой линии:
Линия 1. Ртп-1=82кВт; cos?=0.75;
Линия 2. Ртп-2=82кВт; cos?=0.75;
Линия 3. Ртп-3=82кВт; cos?=0.75;
Линия 4. Ртп-5=120кВт; cos?=0.92;
Линия 5. Ртп-10=50кВт; cos?=0,8;
Линия 6. Ртп-6=50кВт; cos?=0,75;
Выбираем значение добавок активной мощности, /3/.
?Ртп-1=61кВт;
? Ртп-2=61кВт;
? Ртп-3=61кВт;
? Ртп-5=120кВт это максимальная мощность;
? Ртп-10=36,5кВт;
? Ртп-6=36,5кВт Рmax = 120 кВт — это максимальная мощность отходящей линии.
Рассчитываем расчётную полную мощность трансформатора:
Sтр-ра = Рmax/cos? + ??Р/cos? = 120/0,92+6/0,75+61/0,75+61/0,75+36,5/0,8+36,5/0,75=465,5 кВА Из таблицы экономических интервалов нагрузки трансформатора, подстанций напряжением 6…10/0,4 кВ, выбираем стандартную мощность трансформатора/3/.
Sн.и.? Sтр-ра? Sв. и где Sн.и. и Sв.и. — нижняя и верхняя границы интервалов нагрузки для трансформатора принятой мощности, кВА.
365?465,5?620
подходит Sтр-ра =2×400 кВА Производим окончательную проверку выбранной номинальной мощности трансформатора в нормальном режиме работы при равномерной нагрузке:
Кс.т =(Sр/Sн.т) где Sp — расчетная нагрузка трансформатора, кВА;
Sн.т — номинальная мощность трансформатора, кВА;
KС.Т = 1,59 — коэффициент допустимой систематической перегрузки трансформатора.
Кс.т =465,5кВА/2*400=0.58?1,59
Рассчитываем коэффициент аварийности и перегрузки для одного трансформатора:
?1,64
где Sоткл — нагрузка потребителей 3-ей категории надежности (S = 5 кВА; S = 15 кВА;);
Таблица 5 — Параметры понижающего трансформатора ТМГ — 2×400−16
Мощность, кВА | Верхний предел первичного напряжения, кВ | Схема соединения обмоток | Потери мощности, кВт? Рм/ ?Рхх | напряжение к.з. Uк.з.% | Сопротивление прямой последователь-сти | сопротивление при 1- фазном зам.1/3ZТ | |||
RТ | ХТ | ZТ | |||||||
2х400 | /YHсу | 5.5/0.93 | 4,5 | 5,5 | 17,1 | ||||
7. Разработка конструкции сети напряжением 0,38/0,22 кв В данном курсовом проекте выбрано 6 линий. Из них кабельных 5, воздушных 1. Кабельные линии по два ввода на объект составили 5 штук.
Глубина траншеи для укладки кабеля 0,8 м. Кабель в траншее необходимо укладывать `'змейкой''. Сверху укладывать сигнальную ленту. При повороте кабеля соблюдаем радиус изгиба. Для присоединения кабеля к силовым распределительным устройствам использовали кабельную термоусаживаемую концевую заделку ПВпп.
Выбран кабель ААШв. Расшифровка: Аматериал жилы алюминий; изоляция бумажная пропитанная вязким маслоканифольным составом; Аалюминиевая оболочка; Швпокров шлангового типа из ПВХ пластиката. Основные его сечения 95 мм²; 70 мм²; 25 мм²;
САСПсш-провод самонесущий с алюминиевыми токопроводящими жилами, с изоляцией из свет стабилизированного сшитого полиэтилена, с несущей жилой.
Конструкция ВЛИ выполнялась по типовому проекту СТП.09.110.20.186−09. Выбраны двухцепные стойки опор СВ-110−25−2э. СВстойка вибрационная; 110- 11 метров в высоту; изгибающий момент равен 25Т/м. Пролёты составили 1−2 22 м; 2−3 40 м; 3−4 33 м;4−5 35 м;5−6 40 м; 6−7 27 м. Опоры заложены в грунт на глубину 1,8 м. Для заземления опор используют один из стерней арматуры, к нему с обеих концов приварены заземляющие элементы. В начале и в конце ВЛИ установлены устройства УЗ ВЛИ.
Для монтажа проводов и несущего троса используют угольник натяжной УН02 с зажимом, поддерживающим. На промежуточных, концевых и угловых опорах используют траверсу, а трос крепят к зажиму натяжному. При вводе в здание используют ЗОП-02.
Для линий ВЛИ применяем СИП 1. Провод САПсшпровод с алюминиевой токопроводящей жилой с изоляцией из свет стабилизированного полиэтилена. Применяются сечения 16 мм².
Для охранного и уличного освещения применяются светильники ЖКУ-150 с лампами ДАНаТ-150. Общее количество светильников составляет 28 штук.
Так как из КТП отходят кабельные линии охранного освещения то устанавливаем для светильников металлическую опору ОМЦ.
Мощность КТП составила 2×400кВ А. КТП блочного типа, блоки бетонные, КТП исполнено в металлических блок шкафах, установленных на фундамент.
8. Расчет токов короткого замыкания, и проверка проводов и кабелей на термическую прочность Расчет токов короткого замыкания необходим для выбора аппаратуры защиты, расчетов заземления и проверки элементов электроустановок (шин, изоляторов, кабелей и т. д.) на электродинамическую и термическую устойчивость, проектирования и наладки релейной защиты, выбора средств и схем грозозащиты, выбора и расчета токоограничивающих и заземляющих устройств.
Расчёт производим с использованием программы Mathcad. Составляем схему электроснабжения. Результаты расчётов заносим в таблицу.
Рисунок 6 — Схема электроснабжения птицефермы на 45 000 кур-несушек (КТП).
Таблица 6 — Результаты расчетов токов короткого замыкания.
Номер Линии | Марка кабели или провода | Сопротивление | Токи короткого замыкания | Тепловой импульс тока КЗ Втер кА2•с | Сечение по термической стойкости F мм2 | Стандартное сечение по термической стойкости Fст, мм2 | ||||||
Rл мОм | Хл мОм | Zл мОм | Zп мОм | IК (3) кА | IК (2) кА | IК (1) кА | ||||||
КЛ 1 | ААШв 3×95+1×50 | 11,41 | 2,10 | 11,60 | 33,38 | 7,55 | 6,57 | 3,49 | 34,74 | 65,49 | ||
КЛ 2 | ААШв 3×95+1×50 | 11,41 | 2,10 | 11,60 | 33,38 | 7,55 | 6,57 | 3,49 | 34,74 | 65,49 | ||
КЛ 3 | ААШв 3×95+1×50 | 26,08 | 4,80 | 26,52 | 76,29 | 5,07 | 4,41 | 2,11 | 15,70 | 44,03 | ||
КЛ 4 | ААШв 3×95+1×50 | 26,08 | 4,80 | 26,52 | 76,29 | 5,07 | 4,41 | 2,11 | 15,70 | 44,03 | ||
КЛ 5 | ААШв 3х70+1×35 | 55,38 | 7,63 | 55,90 | 167,32 | 3,08 | 2,68 | 1,15 | 5,80 | 26,76 | ||
КЛ 6 | ААШв 3х70+1×35 | 55,38 | 7,63 | 55,90 | 167,32 | 3,04 | 2,69 | 1,15 | 5,80 | 26,76 | ||
КЛ 7 | ААШв 3х95+1×50 ААШв 3х25+1×16 | 41,23 | 3,86 | 41,41 | 110,30 | 3,82 | 3,33 | 1,61 | 8,91 | 33,17 | ||
КЛ 8 | ААШв 3х95+1×50 ААШв 3х25+1×16 | 41,23 | 3,86 | 41,41 | 110,30 | 3,82 | 3,33 | 1,61 | 8,91 | 33,17 | ||
КЛ 9 | ААШв 3х25+1×16 | 133,92 | 7,13 | 134,11 | 3443,74 | 1,51 | 1,31 | 0,61 | 1,39 | 13,09 | ||
КЛ 10 | ААШв 3х25+1×16 | 133,92 | 7,13 | 134,11 | 3443,74 | 1,51 | 1,31 | 0,61 | 1,39 | 13,09 | ||
ВЛ 1 | САПсш 3х35+1×50 САПсш 3х16+1×25 | 290,44 | 20,60 | 291,17 | 483,16 | 0,74 | 0,65 | 0,45 | 0,34 | 6,46 | ||
ВЛ 2 | САПсш 3х35+1×50 САПсш 3х16+1×25 | 290,44 | 20,60 | 291,17 | 483,16 | 0,74 | 0,65 | 0,45 | 0,34 | 6,46 | ||
9. Выбор защиты отходящих линий Для защиты отходящей линии 0,38/0,22 кВ от короткого замыкания и нечастых включений, и отключений применяют автоматических выключателей.
Рассмотрим пример выбора защитного аппарата (автоматического выключателя) для линии КЛ 9,10.
В насосной скважине имеется электрический двигатель мощностью РДВ =45кВт. По справочнику определяем номинальный ток данного двигателя и рассчитываем пусковой ток. Выбираем асинхронный электродвигатель трёхфазного тока с коротко-замкнутым ротором серии АИР200L2У3. Его технические характеристики: Рн =45 кВт; cos? = 0,88; = 92%; IН = 86,5 А; КI = 7,5.
Определяем пусковой ток двигателя, А:
.
Определяем номинальный ток теплового расцепителя автомата по формуле (25), А:
где, — максимальный рабочий ток первого участка от КТП;
номинальный ток наиболее мощного электродвигателя, подключённого к линии, А;
— пусковой ток наиболее мощного электродвигателя, подключённого к линии, А.
1,1*(96,1 -86,5 + 0,4*648,7) = 269 А,
IН.ТР=280
По справочнику выбираем предварительно автоматический трёхполюсный выключатель марки ВА53−41. Номинальный ток выключателя Iном =400 А, номинальный ток теплового расцепителя Iнт = 280 А/4/.
Условие выбора номинального тока теплового расцепителя автомата выполняется Iнт расч, потому как 280 А > 269 А.
Определяем ток срабатывания электромагнитного расцепителя выбранного автомата, А:
IЭ.Р. = 1,25*
IЭ.Р. = 1,25*1,51 = 1,88кА=1880А Определяем каталожный ток электромагнитного расцепителя автомата, А:
где, — номинальный ток выключателя, А.
— коэффициент каталожный, 10 для автомата ВА53−41./4/
А,
2800А 1880А Определяем коэффициент чувствительности защиты:
> 3
где Iк min — наименьшее значение двухфазного и однофазного тока на нулевой провод короткого замыкания, А;
— номинальный ток теплового расцепителя автомата, А.
Необходимая чувствительность не обеспечивается, потому как коэффициент чувствительности КЧ должен быть не меньше 3, поэтому выбираем дополнительную защиту.
Определяем ток срабатывания защиты ЗТИ — 0,4 от междуфазных коротких замыканий:
Где Iр. макс — массимальны1 рабочий ток линии, А;
Iн.д. — номинальный ток наиболее мощного электродвигателя, подключенного к линии, А.
А Ток уставки защиты Iэм применяют равным Iс.з.м. или ближайшим большим.
Iэм=160А>122A
Коэффициент чувствительности защиты (должен быть не менее 1,5) определяют по формуле:
Кч =
Кч=610/160= 3,8>1,5
где Iк. мин (1) — ток однофазного короткого замыкания.
Определяем ток срабатывания защиты от однофазного короткого замыкания на нулевой провод по выражению:
Iс.о.=1,2· Iн.с.макс=0.6·Iр.макс Где Iн.с.макс — максимальный ток не симметрии в рабочем режиме, принимаем равным 0,5Iр.макс.
Iс.о.=0,6*96,1=57,66А
Iyо=80А>57,66А Коэффициент чувствительности защиты (должен быть не менее 1,5) определяем по формуле:
Кч=(I (1)к.мин. — Iн.с.макс)/Iyо Где I (1)к.мин. — ток однофазного короткого замыкания самой электрически удаленной точке защищаемой линии;
Iуо — ток уставки защиты от однофазных коротких замыканий на нулевой провод.
Кч=(610−48)/80=7>1,5
Условие выполняется. Аналогично производим выбор других автоматических выключателей на рассчитываемых линиях. Данные расчета заносим в таблицу 7.
Таблица 7 — Результаты расчетов и выбора аппаратуры защиты
Номер Линии | Рабочий ток линии Ipmax, А | Ном. ток двигателя Iнд, А | Пусковой ток двигателя Iпд, А | IК.З.(3) кА | IК.З.(1) кА | Марка кабели или провода | Марка автомата | Номинальные данные аппарата | Доп. защита | |||
Iн.а А | Iт.р А | Iэм А | ||||||||||
Iз.м/Iс.о А | ||||||||||||
КЛ 1;2 | 167,3 | 10,7 | 80,25 | 7,55 | 3,49 | ААШв 3×95+1×50 ААШв 3×95+1×50 | ВА53−41 | ; | ||||
КЛ 3;4 | 167,3 | 10,7 | 80,25 | 5,07 | 2,11 | ААШв 3×95+1×50 ААШв 3×95+1×50 | ВА53−41 | ; | ||||
КЛ 5;6 | 167,3 | 10,7 | 80,25 | 3,08 | 1,15 | ААШв 3×70+1×35 ААШв 3×70+1×35 | ВА53−41 | ; | ||||
КЛ 7;8 | 12,3 | 86,1 | 3,82 | 1,61 | ААШв 3×95+1×50 ААШв 3х25+1×16 | ВА53−41 | ; | |||||
КЛ 9;10 | 96,1 | 86,5 | 648,7 | 1,51 | 0,61 | ААШв 3×25+1×16 ААШв 3х25+1×16 | ВА51−35 | 160/80 | ||||
ВЛИ 1 | 10,7 | 80,25 | 0,74 | 0,45 | САПcш 3×35+1×50 САПcш 3×16+1×25 | ВА52Г33 | ; | |||||
ВЛИ 2 (резерв) | 74,8 | 10,7 | 80,25 | 0,74 | 0,45 | САПсш 3х35+1×50 САПсш 3х16+1×25 | ВА51Г33 | ; | ||||
10. Расчет заземления контура тп и повторных заземлителей В электротехнических установках заземления применяются для обеспечения нормального режима работы электроустановки, а также её функционирования в ненормальных режимах, для защиты людей от поражения электрическим током при замыкании токоведущих частей на корпус электрических аппаратов, на металлические конструкции и на землю, для обеспечения отвода токов молнии в землю с целью снижения перенапряжений на изоляции и предотвращения поражения людей, животных и построек.
1) Определяем расчетное сопротивление грунта для вертикального заземлителя по формуле, Ом•м:
Где ?изм — измеренное сопротивление грунта, Ом•м/3/;
kс — коэффициент сезонности, kс =1,15 /3/;
k1 — учитывающий состояние грунта, k1=1,1 /3/.
Ом•м
2) Определяем сопротивление вертикального заземлителя, Ом:
Где — длина электрода, м;
d — Диаметр стержня, м;
hСР — глубина заложения, равна расстоянию от поверхности земли до середины стержня, м.
м Ом
3) Определяем общее сопротивление повторных заземлителей по формуле, Ом:
где — число повторных заземлений.
Ом
4) Определяем расчетное сопротивление заземления нейтрале трансформатора с учетом повторных заземлений, Ом:
Ом
5) Определяем теоретическое число стержней, шт:
Принимаем 21 шт.
6) Определяем длину полосы связи, м:
Где
м.
Принимаем 70 м
7) Определяем расчетное сопротивление грунта для горизонтального заземлителя, Ом•м:
Ом*м
8) Определяем сопротивление горизонтальной полосы связи, Ом:
Ом Где d — диаметр стержня, м.
Ом
9) Определяем действительное число стержней, шт:
— коэффициент экранирования горизонтальных заземлителей. /3/
— коэффициент экранирования вертикальных заземлителей. /3/
шт
10) Определяем действительное сопротивление искусственного заземления, Ом:
11) Определяем расчетное сопротивление контура, Ом:
Ом < 4 Ом Так как условие соблюдается принимаем для монтажа 25 стержней.
Заключение
В курсовом проекте на тему: «Электроснабжение птицефермы на 45 тыс. кур-несушек был произведён расчёт и выбор линий напряжением 0,38/0,22кВ. При расчёте учитывалась категория надёжности потребителя. Так как объект относится к 2й категории надёжности, то вводы в основные сельскохозяйственные помещения проектировались по 2 ввода — основного и резервного. К объекту подведено 2 линии напряжением 10кВ. Для обеспечения качественной электроэнергии принята переменная надбавка -2,5%, при этом у потребителя отклонение напряжения не превышает 3,5/+1%. Основные сечения проводов и кабелей, принятых в проекте составили: кабель- 95 мм², 70 мм², 25 мм²; провод- 16 мм², 35 мм². Принятые сечения выбраны по допустимому току нагрева и проверены на допустимую потерю напряжения и термическую стойкость.
При расчёте токов короткого замыкания и проверки выбранных проводов на термическую стойкость была использована программа Mathcad.
Для охранного и уличного освещения приняты светильники марки ЖКУ-150 с лампой ДАНаТ-150 количеством 29 штук. Количество осветительных линий в проекте составило 7 линий, из них четыре линии охранного освещения три линии уличного освещения. Все линии освещения кабельные и питаются от КТП.
Мощность двух трансформаторной подстанции принята 2×400кВ*А, и проверена на систематическую и аварийную перегрузку.
Для отходящих линий приняты новые современные аппараты защиты ВА.
Рассчитан контур заземления, по расчётам принято: вертикальных заземлителей 25 штук, длинна горизонтальных заземлителей 70 м, сопротивление контура составило 0,28 Ом что не превышает требований (4 Ом).
Список использованных источников
1. ТКП 385−2012 (2 230). Нормы проектирования электрических сетей внешнего электроснабжения напряжением 0,4−10 кВ сельскохозяйственного назначения.
2. Руководящие материалы по проектированию электроснабжению сельского хозяйства. Ноябрь, 1981 / Методические указания по расчету электрических нагрузок в сетях 0,38 — 10кВ сельскохозяйственного назначения. М.: Сельэнергопроект, 1981.
3. И. А. Каганов. Курсовое и дипломное проектирование. -Москва .: Агропромиздат, 1990 г.
4. Харкута К. С. Якицкий С.В. Ляшь Э. В. Практикум по электроснабжению сельского хозяйства. М.: Агропромиздат. 1999 г.
5. Лычев П. В. и др. Электрические системы и сети. Решение практических задач: Учебное пособие для вузов. — Мн.: Дизайн ПРО, 1997. — 192 с.
6. Технические условия. Самонесущие изолированные провода (СИП). ТУ 16. К71268_98.
7. А. В. Луковников В.С. Шкрабак. Охрана труда, Москва: Агропромиздат, 1991 г.
.ur