Бакалавр
Дипломные и курсовые на заказ

Совершенствование технологии абразивно-экструзионной обработки деталей с каналами переменной формы сечения

Диссертация: Совершенствование технологии абразивно-экструзионной обработки деталей с каналами переменной формы сечения
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Шероховатость поверхности зависит от количества циклов обработки и в течение первых 15.30 циклов она уменьшается. В дальнейшем она достигает определенной минимальной установившейся величины. Минимальная величина шероховатости зависит от давления РС, концентрации абразива Ка в РС и величины абразива Ва. С уменьшением площади канала детали высота микронеровностей ПС уменьшается, поэтому… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Современный уровень, основные проблемы и пути совершенствования абразивно-экструзионной обработки каналов с переменной формой сечения
    • 1. 1. Анализ технологических возможностей абразивно-экструзионной обработки на современном уровне
      • 1. 1. 1. Конструктивные особенности обрабатываемых деталей с переменной формой сечения
      • 1. 1. 2. Конструктивные особенности устройств, создающих течение рабочей среды при обработке деталей с переменной формой сечения
      • 1. 1. 3. Конструктивные особенности устройств, формирующих характер потока рабочей среды
      • 1. 1. 4. Состав рабочей среды и технология ее приготовления
      • 1. 1. 5. Специальные способы абразивно-экструзионной обработки
    • 1. 2. Анализ моделей, используемых для теоретического описания процесса абразивно-экструзионной обработки
      • 1. 2. 1. Модели течения рабочих сред как перемещения абразивного инструмента при абразивно-экструзионной обработке
      • 1. 2. 2. Модели контактных процессов, возникающих при взаимодействии рабочей среды и обрабатываемой детали
      • 1. 2. 3. Модели, описывающие зависимость производительности и качества абразивно-экструзионной обработки от параметров технологического процесса
    • 1. 3. Основные направления совершенствования технологии абразивно-экструзионной обработки деталей с переменной формой поперечного сечения
  • Выводы
  • 2. Теоретические исследования абразивно-экструзионной обработки деталей с каналами переменной формы сечения
    • 2. 1. Теоретическое моделирование реологических процессов при абразивно-экструзионной обработке
      • 2. 1. 1. Модель течения рабочей среды при абразивно-экструзионной обработке в канале кругового сечения
      • 2. 1. 2. Модель течения рабочей среды при абразивно-экструзионной обработке в кольцевых каналах
    • 2. 2. Моделирование тепловых процессов при абразивно-экструзионной обработке в кольцевом канале
  • Выводы
  • 3. Исследования процессов абразивно-экструзионной обработки каналов с переменной формой сечения
    • 3. 1. Визуальные исследования процесса течения рабочей среды при абразивно-экструзионной обработке каналов с переменной формой сечения
    • 3. 2. Экспериментальные работы по изучению обработки каналов с переменной формой сечения без применения выравнивающих устройств
    • 3. 3. Исследования процесса абразивно-экструзионной обработки каналов типа «кольцевая щель»
    • 3. 4. Исследование теплофизических свойств рабочей среды
      • 3. 4. 1. Определение эффективного коэффициента теплопроводности рабочей среды
      • 3. 4. 2. Определение эффективного коэффициента температуропроводности рабочей среды
  • Выводы
  • 4. Разработка методики расчета технологических параметров абразивно-экструзионной обработки с применением выравнивающих устройств
    • 4. 1. Исследования абразивно-экструзионной обработки деталей с переменной формой поперечного сечения с использованием выравнивающих устройств
    • 4. 2. Методика расчета технологических параметров абразивно-экструзионной обработки с применением выравнивающих устройств
  • Выводы

Совершенствование технологии абразивно-экструзионной обработки деталей с каналами переменной формы сечения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Диссертационная работа направлена на совершенствование технологии производства деталей профильные поверхности, которых предназначены для выполнения основных эксплуатационных функций.

К области исследования работы относятся технологические процессы (ТП) и специальное оборудование для изготовления сложнопрофильных деталей в области обработки металлов резанием, а именно технология и средства изготовления технологических поверхностей оснастки и деталей.

Актуальность темы

диссертации. В настоящее время существует целый класс деталей содержащих открытые и закрытые каналы переменной формы сечения, к качеству поверхностного слоя которых предъявляются повышенные технологические требования. Это детали летательных аппаратов (сопла двигателей малой тяги, крыльчатки турбонасосных агрегатов), высокоточные детали автотранспорта (форсунки, распылители), детали технологической оснастки (матрицы для металопрофилей, сопла термопластавтоматов) и.др.

Все эти детали относятся к классу, для которого проблемы обеспечения надежности и долговечности особенно актуальны. Связано это, прежде всего с тем, что с целью минимизации массовых характеристик детали конструируют тонкостенными, сложной геометрической формы. Одновременно к деталям применяются повышенные требования по (увеличению ресурса деталей) прочности, термостойкости, износостойкости определяемые (обусловленные) эксплуатационными условиями: воздействием высоких статических и динамических характеристик амплитуда и частота которых изменяются в широких пределах, воздействием агрессивных сред, наличием абразивных частиц в газовом потоке, резким изменением температур в широком диапазоне (тепловые удары) и т. д.

Указанные факторы приводят к разупрочнению и разрушению деталей, проявляющемуся в самых различных формах: развитие усталостных трещин и накопление дефектов структуры, различные виды коррозии, абразивный износ, эрозионные повреждения, термоусталость и др. При этом перечисленные дефекты начинают возникать в поверхностном слое деталей. Поэтому важнейшим ресурсом повышения эксплуатационных характеристик деталей является улучшение качества поверхностного слоя: уменьшение шероховатости, снятие растягивающих и уменьшение излишних сжимающих напряжений, создание упорядоченной микрогеометрии поверхностного слоя в направлении движения газовых (топливных) потоков и др.

Наиболее производительной и эффективной для снятия дефектного слоя с поверхности сложнопрофильных каналов является АЭО.

В производстве сложных деталей для уменьшения величины или удаления дефектного поверхностного слоя (ПС) внутренних поверхностей применяют специальные методы финишной обработки (ФО). К таким методам относится абра-зивно-экструзионная обработка (АЭО), заключающаяся в перепрессовании вязко-упругой, наполненной абразивными зернами (АЗ) рабочей среды (РС) под давлением 5. 12 МПа вдоль обрабатываемой поверхности канала.

Практика применения АЭО показала, что по ряду причин в России этот метод, являющийся разновидностью струйной абразивной обработки, не получил широкого применения. В настоящее время он применятся преимущественно для ФО каналов с постоянной формой поперечного сечения.

При изменении формы поперечного сечения обрабатываемого канала при АЭО изменяются условия течения РС, а, следовательно, и режимы обработки. Это приводит к неравномерности обработки ПС по шероховатости и величине съема металла по длине обрабатываемого канала. Для устранения влияния изменения формы поперечного сечения применяют способ АЭО с выравнивающими приспособлениями, преобразующими форму поперченного сечения обрабатываемого канала от сложно-переменной к простой и постоянной по всей длине форме.

Для описания движения потока среды в обрабатываемом канале простой формы сечения (плоская щель, окружность, кольцевой зазор) применяют точные решения уравнений гидродинамики. Однако в этих моделях не учтено влияние возникающих в среде нормальных напряжений и изменения температуры, которые, как показывает практика, оказывают существенное влияние на процесс обработки.

В настоящее время технологический процесс (ТП) АЭО деталей с переменной формой сечения разрабатывается и управляется при помощи эмпирических зависимостей, что при внедрении технологии АЭО в производство новых деталей требует существенных расходов, связанных с большим объемом дополнительных исследований по выбору параметров ТП. Как следствие, для окончательной обработки деталей с переменной формой сечения до сих пор применяют менее эффективные методы финишной обработки, в том числе и ручную доводку.

Таким образом, существует проблема обеспечения равномерности шероховатости поверхности при обработке каналов с переменной формой поперечного сечения. Для ее решения необходимо разработать методику расчета параметров технологии АЭО с использованием выравнивающего устройства, что позволит сократить расходы на подготовку производства новых деталей и расширит технологические возможности данного способа ФО.

В этой связи тема диссертационной работы является актуальной. Диссертационная работа выполнена на основании исследований, проведенных в рамках федеральной целевой программы «Научные, научно-педагогические кадры инновационной России на 2009;2013 гг.».

Целыо работы является совершенствование технологии абразивно-экструзионной обработки деталей с переменной формой сечения.

Для достижения данной цели был поставлены следующие задачи:

1 Выполнить конструктивно-технологический анализ деталей с переменной формой сечения, дать оценку современного уровня и технологических возможностей процесса АЭО с использованием выравнивающих устройств, выявить основные проблемы и направления развития этого способа.

2 Для обеспечения равномерности обработки экспериментально уточнить характер течения рабочей среды в каналах с переменной формой сечения и в кольцевой щели, разработать рекомендации по управлению технологическим процессом АЭО таких деталей.

3 Провести исследования влияния нагрева рабочей среды на условия обработки с использованием выравнивающего устройства.

4 Разработать методику расчета параметров технологического процесса аб-разивно-экструзионной обработки каналов с переменной формой сечения.

5 Выполнить сравнительный анализ полученных результатов по предложенной методике с данными полученными экспериментальным путем и результатами обработки на натурных деталях.

Объектом исследования, в представленной работе является АЭО каналов с переменной формой сечения, предметом режимы обработки таких каналов.

Научная новизна работы заключается в получени:

— нового способа абразивно-экструзионной обработки каналов, выполненных в форме цилиндра, переходящего в конус, который обеспечивает равномерную обработку всех поверхностей канала с шероховатостью Ка = 0,20.0,25 мкм.

— методики расчета параметров технологического процесса (давления, расхода РС, количества активных АЗ) абразивно-экструзионной обработки каналов с применением выравнивающих устройств, позволяющих изменять условия сдвигового течения рабочей среды в кольцевой щели.

— эмпирической модели степени влияния нагрева рабочей среды на основные технологические параметры (шероховатость и величину съема металла) при обработке деталей с применением выравнивающего устройства.

Практическая значимость работы заключается в решении важной проблемы по расширению технологических возможностей АЭО и снижения сроков подготовки производства новых деталей с переменной формой сечения за счет использования методики расчета параметров технологических процессов обработки с выравнивающими устройствами.

Внедрение метода обеспечило сокращение объема и сроков экспериментальных исследований при разработке ТП АЭО новых деталей в опытном производстве на ЗАО «Спецтехномаш» в 6,5 раз. Основные результаты работы используются в учебном процессе на кафедре Технологии машиностроения Сибирского государственного аэрокосмического университета имени академика М. Ф. Решетнева.

Методы исследования. Общий подход к решению проблемы основан на математическом моделировании процесса АЭО. Для решения поставленных задач использовались научные основы процесса АЭО, основанные на теоретических и экспериментальных методах исследования, теории течения жидкостей, реологии полимеров и теплофизического анализа. При проведении исследований использовалась теория научного эксперимента, теория планирования многофакторных экспериментов, средства измерительной и вычислительной техники. На основе теоретических разработок выполнены эксперименты на опытных образцах и натурных деталях с переменной формой поперечного сечения.

Экспериментальные исследования проводились в лаборатории отделочных методов обработки Сибирского государственного аэрокосмического университета имени академика М. Ф. Решетнева, а также в производственных условиях ЗАО «Спецтехномаш».

Достоверность полученных результатов и правомерность принятых допущений подтверждены экспериментальными данными, обработка которых осуществлялась в соответствии с ГОСТ 8.207−76 «Государственная система обеспечения единства измерений. Прямые измерения с многократными наблюдениями. Методы обработки результатов наблюдений. Основные положения». Адекватность полученных моделей проверялась при помощи статистических методов оценки с использованием критерия Фишера.

На защиту выносятся:

— результаты теоретических и экспериментальных исследований процесса абразивно-экструзионной обработки деталей с каналами переменной формой сечения;

— модель течения рабочей среды при абразивно-экструзионной обработке кольцевых каналов;

— модель тепловых процессов при абразивно-экструзионной обработке с применением выравнивающих устройств;

— методика расчета технологических параметров абразивно-экструзионной обработки с применением выравнивающих устройств;

— практические рекомендации по применению выравнивающих устройств для абразивно-экструзионной обработки деталей с переменной формой поперечного сечения.

Личный вклад соискателя. Основные результаты теоретических и экспериментальных исследований, приведенных в данной работе, получены автором самостоятельно. Автору принадлежат постановка проблемы и задач исследований, выбор методик проведения и выполнение экспериментов, обработка полученных результатов, разработка аналитических и эмпирических моделей, подача заявки на патент, непосредственное выполнение опытно-промышленных испытаний и внедрение в производство научных разработок, написание статей и докладов.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы доложены на международных и всероссийских научных конференциях.

Публикации. Результаты работы опубликованы в 17 научных работах, в том числе 8 статьях в журналах из перечня ВАК, 1 патенте на изобретение.

Выводы.

В результате экспериментов получены эмпирические зависимости шероховатости Яа и изменения наружного диаметра кольцевого канала АО от величины абразива Ва и площади кольцевого зазора ^аз.

Расчеты по указанным зависимостям показали, что расход потока в кольцевой щели меньше, чем в цилиндрическом канале в 1,8 раза, а пристеночный градиент давлений — в 1,2 раза. Поэтому для компенсации дополнительных потерь на трение в кольцевой щели, т. е. чтобы уравнять расход и пристеночный градиент для обеих частей канала (конусной и цилиндрической), для кольцевой щели площадь зазора ¿-'заз необходимо увеличивать в 1,2.1,8 раза.

В результате экспериментов на натурных деталях с площадью кольцевого зазора увеличенной в 1,8 раза относительно площади цилиндрического канала установлено, что для обеспечения требуемого качества ПС необходимо выполнять не менее 30 циклов АЭО.

Использование выравнивающего устройства при обработке конусных каналов обеспечило равномерную шероховатость ПС как в цилиндрической, так и в конусной части. Установленные технологические параметры АЭО позволили обеспечить равномерную заданную шероховатость по всей поверхности канала.

Результаты экспериментов использованы для создания методики, уточняющей общий расчет технологических параметров АЭО каналов с использованием выравнивающих устройств.

На основании предложенной методики разработаны рекомендации по созданию технологического процесса АЭО деталей широкой номенклатуры. Внедрение методики в экспериментальное производство ЗАО «Спецтехномаш» обеспечило сокращение объема и сроков экспериментальных исследований при разработке ТП АЭО новых деталей.

Заключение

.

Проведенный обзор современного уровня способов ФО позволил определить, что при АЭО каналов с переменной формой поперечного сечения, каналов с местными сопротивлениями характерно появление неоднородности обработки до 50% общей площади обрабатываемого канала, обусловленное особенностями характера течения РС.

В настоящее время разработан ряд способов АЭО с выравнивающими устройствами, но при этом технический уровень разработок в литературе дается только на уровне схем процесса без рассмотрения теоретических предпосылок и должных экспериментальных подтверждений. Это существенно увеличивает затраты на внедрение АЭО для таких деталей.

Проведенный анализ моделей, используемых для теоретического описания различных аспектов процесса АЭО деталей с переменной формой сечения, показал, что они не образуют систему, позволяющую проводить расчеты точности, производительности и качества обработки.

Выявлена степень влияния вязкоупругих свойств РС на параметры АЭО, что позволило разработать модель течения наполненной РС как АИ в осесимметричном канале простой формы. Данная модель позволяет рассчитывать параметры потока РС в каналах простых форм с учетом вязкоупругих свойств.

Разработана модель контактных взаимодействий, которая дает возможность выявления зависимости фактической площади контакта, величины и направления сил, возникающих при контакте, а также размерности сближения (величины съема материала) при единичном контакте микронеровности АЗ — ПС от условий обработки и состояния ПС обрабатываемой детали в каналах с постоянной формой сечения.

Для потока РС в каналах с переменной формой поперечного сечения не всегда можно найти точное решение. Поэтому было важно провести экспериментальные исследования влияния формы поперечного сечения обрабатываемого канала и местных сопротивлений на условия перемещения АИ и равномерность процесса АЭО. Проведенные исследования позволили определить численные значения коэффициентов величины потерь давления потока в каналах различной конфигурации и коэффициентов подобия течения РС в этих каналах относительно осесимметричного канала с сечением постоянной формы. Для канала данного типа известны точные решения ГДМ.

Визуальные исследования характера течения рабочей среды в каналах с переменной формой сечения и в кольцевой щели дали возможность разработать рекомендации по регулированию технологического процесса АЭО таких деталей.

Для потока рабочей среды при любых условиях абразивно-экструзионной обработки характерны малые числа Рейнольдса Яе"1.

Существующая модель параметров течения РС [30] рассчитывается при помощи решения системы дифференциальных уравнений (ДУ) в частных производных из динамики жидкостей с учетом индекса течения п. Однако модели, построенные на точном решении ДУ, не могут описать течения при АЭО в каналах всех типов.

Проведенные расчеты подтверждают, что при использовании однонаправленной обработки в каналах, состоящих из конической и цилиндрической частей, невозможно добиться равномерной обработки вследствие изменения профиля потока РС непосредственно в обрабатываемой детали. Поэтому при обработке подобных деталей целесообразно использование выравнивающих устройств, позволяющих исключить перестройку профиля потока РС за счет преобразования условий ее течения от конуса к кольцевой щели и обеспечения равномерности расхода, как в кольцевой щели, так и в цилиндрической части канала.

Задачи моделирования процесса течения рабочей среды при АЭО решаются путем составления уравнения баланса количества движения для тонкого слоя жидкости.

Результаты расчетов распределения скорости и давления по длине канала, проведенных по разработанной модели течения РС при АЭО в канале кругового сечения, показывают, что для АЭО скорость потока в канале зависит не от перепада давлений на его входе и выходе, а от величины давления сдвига. Распределение скорости течения среды и ее градиент вдоль обрабатываемого канала при установившемся течении практически слабо зависит от длины канала.

Для каналов, в которых минимальный линейный размер поперечного сечения многократно больше размеров абразивного зерна (АЗ), величина давления сдвига зависит от вязкости рабочей среды и площади поперечного сечения канала.

Результаты расчетов показывают, что при использовании выравнивающего устройства количество теплоты, отводимой из зоны обработки, увеличивается по сравнению с обработкой канала с переменной формой сечения.

Сила резания микровыступом единичного абразивного зерна зависит от условий и степени деформирования определенного объема РС, окружающей данное зерно. Условия деформирования рабочей среды определяются градиентом скорости течения.

Равномерная обработка канала по всей его длине возможна только при условии установившегося течения РС. Применение выравнивающего устройства обеспечивает данное условие.

В результате проведенных визуальных исследований установлено влияние характера течения абразивной рабочей среды через каналы, образованные конструктивными элементами деталей, на равномерность процесса обработки. Определены численные значения коэффициентов потерь давления потока, позволяющие рассчитывать параметры абразивного потока в канале, а также прогнозировать условия контакта с учетом характерных особенностей канала.

Исследования АЭО каналов с переменной формой сечения на образцах, имеющих коническую часть, переходящую в цилиндр позволили получить зависимости изменения давления от величины съема металла и шероховатости поверхности по длине обрабатываемого канала (с учетом изменения его геометрии).

Установлено, что величина съема металла, как в конусном, так и в цилиндрическом канале имеет прямую зависимость от величины давления РС.

Величина удаленного слоя металла в конусном канале не равномерна и достигает максимального значения в зоне с наименьшим по площади поперечным сечением. Наибольший съем металла наблюдается на кромке перехода из цилиндра в конус и в прилегающей к кромке части конуса вследствие релаксации потока РС при его движении в направлении расширения канала. При применении двунаправленной АЭО это приводит к увеличению съема металла в месте перехода цилиндра в конус.

Равномерности съема не удается добиться даже с использованием однонаправленной АЭО в направлении к уменьшению площади поперечного сечения канала. Это связано с увеличением количества активных АЗ, воздействующих на каждый следующий уменьшающийся периметр поперечного сечения обрабатываемого канала (единицу поверхности) при постоянном объеме РС в рабочих камерах.

Шероховатость поверхности зависит от количества циклов обработки и в течение первых 15.30 циклов она уменьшается. В дальнейшем она достигает определенной минимальной установившейся величины. Минимальная величина шероховатости зависит от давления РС, концентрации абразива Ка в РС и величины абразива Ва. С уменьшением площади канала детали высота микронеровностей ПС уменьшается, поэтому в цилиндрическом канале шероховатость наименьшая и равномерна по всей длине. В коническом канале величина шероховатости и съема металла изменяются в зависимости от площади поперечного сечения в канале.

Таким образом, были экспериментально подтверждены теоретические предположения, что для обеспечения равномерности обработки необходимо, чтобы количество активных АЗ проходящих через каждое поперечное сечение канала было одинаковым. Этого условия можно добиться только при использовании выравнивающих устройств преобразующих конический канал в кольцевой.

Проведенные исследования теплофизических свойств рабочей среды показали, что величины коэффициентов теплопроводности и температуропроводности РС в диапазоне 20.50°С незначительно зависят от рабочих температур, величины абразива и других факторов не связанных с составом РС, а, в основном, определяются концентрацией абразивных зерен в рабочей среде. Установлена прямая зависимость этих коэффициентов от степени наполнения рабочей среды абразивными зернами для двух самых распространенных наполнителей — карбида кремния черного и электрокорунда белого. Известно, что для АЭО труднообрабатываемых материалов применяют жесткие рабочие среды с высокой степенью наполнения абразивным зерном. Более интенсивное выделение тепла в этом случае в определенной степени компенсируется повышенными коэффициентами теплопроводности и температуропроводности.

Подтверждена применимость зависимости Аррениуса-Френкеля-Эйринга для определения вязкости рабочей среды.

Установлено, что при стандартных условиях обработки деталей с применением выравнивающих устройств (давление до 12 МПа, отсутствие теплоизолирующих экранов в рабочей зоне, применение рекомендованных составов РС) отсутствует необходимость применения дополнительных охлаждающих систем.

В результате проведенных экспериментов получены эмпирические зависимости шероховатости Ка и изменения наружного диаметра кольцевого канала АР от величины абразива Ва и площади кольцевого зазора ^.ц.

Расчеты по указанным зависимостям показали, что расход потока в кольцевой щели меньше, чем в цилиндрическом канале в 1,8 раза, а пристеночный градиент давлений — в 1,2 раза. Поэтому для компенсации дополнительных потерь на трение в кольцевой щели, т. е. чтобы уравнять расход и пристеночный градиент для обеих частей канала (конусной и цилиндрической), для кольцевой щели площадь зазора £заз необходимо увеличивать в 1,2. 1,8 раза.

В результате экспериментов на натурных деталях с площадью кольцевого зазора увеличенной в 1,8 раза относительно площади цилиндрического канала установлено, что для обеспечения требуемого качества ПС необходимо выполнять не менее 30 циклов АЭО.

Использование выравнивающего устройства при обработке конусных каналов обеспечило равномерную шероховатость ПС как в цилиндрической, так и в конусной части. Установленные технологические параметры АЭО позволили обеспечить равномерную заданную шероховатость по всей поверхности канала.

Результаты экспериментов использованы для создания методики, уточняющей общий расчет технологических параметров АЭО каналов с использованием выравнивающих устройств.

На основании предложенной методики разработаны рекомендации по созданию технологического процесса АЭО деталей широкой номенклатуры. Внедрение методики в экспериментальное производство ЗАО «Спецтехномаш» обеспечило сокращение объема и сроков экспериментальных исследований при разработке ТП АЭО новых деталей.

Список сокращений и условных обозначений.

AFMAbrasive Flow Machine Process.

RNS — Reduced Navier-Stokes.

AAO — алмазно-абразивная обработка.

A3 — абразивное зерно.

АИ — абразивный инструмент.

АФЭ — формула Аррениуса-Френкеля-Эйринга.

АЭО — абразивно-экструзионная обработка.

БП — бингамовский пластик.

ГАО — гидроабразивная обработка.

ГДМ — гидродинамическая модель.

ГТД — газотурбинный двигатель.

ДУ — дифференциальное уравнение.

ЖРД — жидкостной ракетный двигатель.

КД — конструкторская документация.

КСР — модель Каргина-Слонимского-Рауза.

JIA — летательный аппарат.

МО — механическая обработка.

МОРС — монодисперсная среда.

ПРС — полидисперсная среда.

ПС — поверхностный слой.

PC — рабочая среда.

САО — струйная абразивная обработка СКТ — синтетический каучук термостойкий СПП — сложнопрофильная поверхность ТО — технологическая оснастка ТП — технологический процесс ФО — финишная обработка.

ЭХО — электрохимическая обработка ЭХОН — экструзионное хонингование ЭЭО — электроэрозионная обработка.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Абразивные материалы и инструменты. Каталог / В. А. Рыбаков, В.И. Му-цянко Б. А. Глаговский и др. — под общ. ред. В. А. Рыбакова. М.: ВНИИАШ, 1981.-360 с.
  2. , В.Ф. Расчет режимов обработки, обеспечивающих комплекс параметров поверхностного слоя и точность обработки / В. Ф. Безъязычный. // Инженерный журнал. 1998. -№ 9 (18). — С. 13−19.
  3. , Р. Явления переноса / Р. Берд, В. Стьюарт, Е. Лайтфут. М.: «Химия», 1974.-688 с.
  4. , Н.И. Исследование глубины деформированного слоя микрорезания единичным абразивным зерном / Н. И. Богомолов, Ю. В. Безилюк // Синтетические алмазы. 1978. — № 3. — С. 18−21.
  5. , Г. В. Реология полимеров / Г. В. Виноградов, А .Я. Малкин. -М.: Химия, 1977. 438 с. 20.
  6. Внедрение технологического процесса и оборудования для экструзионной обработки деталей: техн. отчет по договору 31−83. Красноярск, 1983. — 149 с.
  7. , Р.Г. Шлифование внутренних РК-профильных поверхностей в закаленных ступицах // Вестник машиностроения, 1991. № 1. — С. 48−50
  8. , К.П. Реология пищевых масс / К. П. Гуськов, Ю. А. Мачихин, С. А. Мачихин и др. М.: Пищевая промышленность, 1970. — 212 с. 33.
  9. , Н.Б. Качество поверхности и контакт деталей машин / Н.Б. Дём-кин, Э. В. Рыжов. -М.: Машиностроение, 1981.-244 с.
  10. , Н.Б. Контактирование шероховатых поверхностей / Н. Б. Дёмкин. -М.: Машиностроение, 1975. -227 с. 51.
  11. , В.В. О влиянии технологической среды на условия перехода от внешнего трения к микрорезанию / Ефимов В. В. // Трение и износ. 1988. — Т.9, -№ 1.-С. 150−154.
  12. , И.И. Гидростатическое приближение для расчета сил микрорезания металлов / И. И. Жильцов // Прочностные и гидравлические характеристики машин и конструкций: сб. Пермь: Пермск. политех. Ин-ст., 1977. — С. 83−94. 41.
  13. Заявка 1 464 096 Великобритания, МКИ В24 В 19/00, 35/00. Способ повышения эффективности процесса шлифования / Фельдкамп Е.Дж. -заявл. 12.06.73 — опубл. 09.02.77, Бюл. ИСМ. 1977. — Вып. 10. — № 3. 9.
  14. Заявка 56−45 749 Япония, МКИ В24 В 31/00. Устройство для обработки потоком жидкости с абразивным порошком Текст. / Сибаура Токе. [Б.н.] - заявл. 27.12.73, опубл. 28.10.1981, Бюл. ИСМ. — 1982. -№ 6. 23.
  15. Исследование и разработка рекомендаций по технологии и оборудованию для отделки деталей термопластавтоматов: отчет о НИР (заключ.): 7Т20. -Красноярск, 1990.-260 с. -Исх. № 12/558 от 02. 04.90. -Инв. № 01.90.0. 24 952.
  16. Исследование и разработка технологии и оборудования для отделки особо сложных деталей ТИП: отчет о НИР (заключ.): 7Т10. Красноярск, 1990. -247 с. — Исх. № 12/480 от 20. 03.90. — Инв. № 01.90.0. 24 560.
  17. Исследование, разработка и внедрение оборудования и технологии экс-трузионного шлифования каналов в деталях: отчет о НИР (заключ.): 47. Красноярск, 1988.-434 с.
  18. , В.Н. Абразивное разрушение твердых тел / В. Н. Кащеев. М.: Наука, 1970.-248 с.
  19. , С.П. Гидроабразивный износ металлов при кавитации / С. П. Козырев. -М.: Машиностроение, 1971. 237 с.
  20. Конструкция и проектирование авиационных газотурбинных двигателей / С. А. Выонов, Ю. И. Гусев, A.B. Карпов и др. — под общ. ред. Д. В. Хронина. М.: Машиностроение, 1989. — 368 с.
  21. , И.Г. Отделочные операции в машиностроении / И. Г. Космачев, В. Н. Дугин, Б. А. Немцев. Л.: Лениздат, 1985. — 189 с.
  22. , A.C. Механика полимерных и композиционных материалов: Экспериментальные и численные методы / A.C. Кравчук, В. П. Майборода, Ю. С. Уржумцев. М.: Машиностроение, 1985. — 317 с.
  23. , И.В. Основы расчетов на трение и износ / И.В. Крагель-ский, М. Н. Добычин, B.C. Комбалов. М.: Машиностроение, 1977. — 526 с. 47.
  24. , И.В. Трение и износ : справ, в 3 т. Т.1. / И. В. Крагельский. -М.: Машиностроение, 1978.-310 с.
  25. , З.И. Хонингование и суперфиниширование деталей / З. И. Кремень, И. Х. Стратиевский. Л.: Машиностроение. 1988. — 210 с.
  26. , В.А. Абразивно-экструзионная обработка. Современный уровень, проблемы и направления развития / В. А. Левко // Известия Томского политехнического университета. 2006. — Т. 309.-№ 6. С. 125- 129.
  27. , В.А. Абразивно-экструзионная обработка: современный уровень и теоретические основы процесса: моногр. / В.А. Левко- СибГАУ. Красноярск, 2007.-228 с. 2.
  28. , В.А. Влияние нормальных напряжений на процесс абразивно-экструзионной обработки Текст. / В. А. Левко // Наука. Технологии. Инновации: тез. док. Всерос. науч. конф. — Новосиб. гос. техн. ун-т. Новосибирск, 2003. -4.6.-С. 24−25.
  29. , В.А. Влияние состава рабочей среды на технологические режимы абразивно-экструзионной обработки сложнопрофильных деталей / В. А. Левко, Е. Б. Пшенко //Вестник СибГАУ, 2006.- Вып.11.- С. 64−68. 58.
  30. , В.А. Выбор сред для АЭО Текст. / В. А. Левко // Материалы, технологии, конструкции: межвуз. сб. ст. / под ред. проф. В. В. Стацуры — Сиб. аэро-космич. акад. Красноярск, 1995.-С.125. 13.
  31. , В.А. Интенсификация процессов абразивно-экструзионной обработки деталей летательных аппаратов Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.07.02. / В. А. Левко. Красноярск, 1998. 30.
  32. , В.А. Исследование абразивно-экструзионной обработки каналов с конусной формой сечения / В. А. Левко, Е. Б. Пшенко // Перспективные материалы, технологии, конструкции, экономика: Сб. науч. тр.- Красноярск: ГУЦМиЗ, 2006, Вып. 12, — С. 63−66. 38.
  33. , В.А. Исследование влияния формы обрабатываемого канала на течение рабочей среды при абразивно-экструзионной обработке / В. А. Левко, Е. Б. Пшенко, М. А. Лубнин // Вестник СибГАУ, 2009. № 4 (25). С. 138 — 145. 60.
  34. , В.А. Исследование процесса абразивно-экструзионной обработки каналов с переменной формой сечения / В. А. Левко, Е. Б. Пшенко, П. А. Снетков // Вестник СибГАУ, 2011.- № 3.- С. 140−145.
  35. , В.А. Контактные процессы при абразивно-экструзионной обработке // Металлообработка. 2008. — № 3 (45). — С. 19−23. 45.
  36. , В.А. Расчет шероховатости поверхности при абразивно-экструзионной обработке на основе модели контактных взаимодействий // Авиационная техника. Известия вузов. / под ред. проф. В. А. Фирсова — Казан, гос. техн. ун-т. 2009. — № 1. С. 59−62. 50.
  37. , В.А. Технология абразивно-экструзионной обработки поверхностей каналов с применением выравнивающего устройства / В. А. Левко, Е. Б. Пшенко // Металлообработка, 2008.- № 2.- С. 7−10. 27.
  38. , Т.Н. Трибология процесса шлифования и вопросы совершенствования алмазного инструмента / Т. Н. Лоладзе, Г. В. Бокучава // Синтетические алмазы ключ к техническому прогрессу: сб. науч. тр. — - Киев: Наук. Думка, -1974.-С. 149−155.
  39. , М.А. Разработка и внедрение технологии экструзионного шлифования труднодоступных поверхностей деталей Текст.: авторефер. дис. канд. техн. наук: 05.07.04/М.А. Лубнин.-М., 1987.- 18 с. 29.
  40. , А.Я. Высокоэластические свойства полимерных систем / А. Я. Малкин, Г. Ж. Жангереева, М. П. Забугина // Высокомолекулярные соединения. -1976. Т. AI 8. № 3. — С. 572−579.
  41. , В.В. Математическая модель стружкообразования при микрорезании / В. В. Малыхин, Ф. В. Новиков, М. Д. Узуян // Резание и инструмент. -1986. -Вып.35. СЛ02—108.
  42. , П.А. Обработка внутренних поверхностей экструзионным шлифованием Текст. / П. А. Мамбреян // НПО «Армстанок»: сб. науч. трудов. -Ереван, 1988.-№ 8.-С. 110−113.
  43. , E.H. Основные направления в развитии теории резания абразивным, алмазным и эльборовым инструментом / Е. Н. Маслов, Н. В. Постникова. М.: Машиностроение, 1975. — 121 с.
  44. , E.H. Теория шлифования материалов / E.H. Маслов. — М.: Машиностроение, 1974. 320 с. 42.
  45. , В.А. Теоретические основы экспериментальной отработки ЖРД / В. А. Махин, И. П. Миленко, J1.B. Пронь. М.: Машиностроение, 1973. — 257 с.
  46. Махлис, Ф. А. Терминологический справочник по резине / Ф. А. Махлис, Д. Л. Федюкин. М.: Химия, 1989. — 247 с.
  47. , С. Течение полимеров : пер. с англ. / С. Мидлман. М.: Мир, 1971.-260 с. 34.
  48. , Н.М. Внешнее трение твердых тел / Н. М. Михин. М.: Наука, 1977.-219 с.
  49. , Н.М. Механизм приработки при исходном пластическом контакте / Н. М. Михин // Трение и износ. 1985. — Т.6. — № 5. — С. 807−811. 46.
  50. , Н.М. Трение в условиях пластического контакта / Н. М. Михин. -М.: Наука, 1968.-104 с. 44.
  51. , В.А. Алгоритм модели процесса микрорезания / В. А, Морозов, Г. Я. Гун, В. А. Ладик // Известия вузов. Машиностроение. 1988. — № 9. — С. 148 153.
  52. , Н.Г. Абразивно-экструзионная обработка сквозных отверстий / Н. Г. Назаров // Чистовая обработка материалов резанием: материалы семинара. -М.: Моск. дом науч.-технич. пропаганды, 1990. С. 46−50.
  53. Основы технологии производства жидкостных ракетных двигателей / под общ. ред. Г. А. Киселева. М.: Машиностроение, 1986. — 459 с.
  54. , В.И. Теоретические основы процесса шлифования / В. И. Островский. Л.: ЛГУ, 1981.-345 с.
  55. Пат. 2 039 637 Российская Федерация, В24 В 37/02. Способ абразивной обработки отверстий Текст. / С. К. Сысоев, Д. Б. Скороделов, В. А. Левко. [Б.н.] - заявл. 01.07.92 — опубл. 20.07.95, Бюл. № 20. -4 е.: ил.
  56. Пат. 2 138 385 РФ, В24 В 31/116. Устройство для направленной абразивной струйной обработки Текст. / Роудз Л.Дж. (Ш), Кохат Т. А. (118), Ноукович Н. П. (138), Янда Д. У. (Ш). [Б.н.] - заявл. 24.10.94 — опубл. 27.09.99. 12.
  57. Пат. 245 839 ГДР, МКИ В24 В 31/00. Устройство для снятия грата Текст. / Ухлманн У., Рейнхольд Р., Боттке Д., Сейтерт Г. [Б.н.] - заявл. 06.02.86 — опубл. 20.05.87.
  58. Пат. 2 469 832 Российская Федерация, МГЖ В 21 В 31/116 Способ абра-зивно-экструзионной обработки канала с цилиндрической и конусной частями / В. А. Левко, Е. Б. Пшенко — опубл. 20.12.2012, Бюл. № 35. 7 с.: ил.
  59. Пат. 3 521 412 США, МКИ В24 В 1/00, 19/00. Способ слияния заусенцев и отделки поверхностей абразивной массой Текст. / МакКарти Р.У. [Б.н.] - заявл. 05.11.65, Бюл. ИСМ.-1970. № 10.-С. 35 21.
  60. Пат. Р8 2 531 182 ФРГ, МКИ В24 В 37/00, 31/00, С09К 3/14. Текучий шлифовочный материал Текст. / Пери К. Е. [Б.н.] - опубл. 14.01.82, Бюл. ИСМ. -1982.-№ 2.
  61. , В.Н. Технология физико-химических методов обработки / В. Н. Подураев. -М.: Машиностроение, 1985. 175 с.
  62. , Е.Б. Абразивно-экструзионная обработка деталей с переменной формой сечения / Е. Б. Пшенко, Д. А. Нарушевич, А. А. Бауэр // Решетневские чтения: Материалы X Международной научной конференции.- Красноярск: Сиб-ГАУ, 2006.- С. 187. 56.
  63. , Е.Б. Исследование влияния температуры обработки на процесс абразивно-экструзионного хонингования / Е. Б. Пшенко, Д. А. Нарушевич,
  64. Е.С. Струзик // Решетневские чтения: Материалы IX Международной научной конференции.- Красноярск: СибГАУ, 2005 С. 166−167.
  65. , Е.Б. Исследование энергетических процессов в зоне резания при абразивно-экструзионной обработке / Е. Б. Пшенко, П. А. Снетков // Вестник СибГАУ, 2006. № 6. С. 100−103. 54.
  66. , Е.Б. Особенности однонаправленной абразивно-экструзионной обработки / Е. Б. Пшенко // Перспективные материалы, технологии, конструкции, экономика: Сб. науч. тр.- Красноярск: ГУЦМиЗ, 2006.- Вып. 12.- С. 61−63
  67. , Е.Б. Экспериментальное определение коэффициентов вязкости, упругости и пластичности рабочей среды при абразивно-экструзионной обработке / Е. Б. Пшенко, П. А. Снетков, В. А. Левко // Вестник СибГАУ, 2009. № 4.- С. 134−138.
  68. , Е.Б. Энергетический баланс при абразивно-экструзионной обработке / Е. Б. Пшенко // Решетневские чтения: Материалы X Международной научной конференции.- Красноярск: СибГАУ, 2006.- С. 186.
  69. , А.Н. Тепловые процессы в технологических системах / А. Н. Резников, Л. А. Резников. М.: Машиностроение, 1990. — 288 с. 53.
  70. , О.Ю. Технологические свойства термопластов (обзор) / О. Ю. Сабсай, Н. М. Чалая // Пластические массы. 1992. — № 1. — С. 5−13.
  71. , A.A. Закономерности микрорезания единичным алмазным зерном / A.A. Сагарда // Синтетические алмазы. Киев: УкрНИИНТИ, 1969. — С. 911. 43.
  72. , A.B. Моделирование процесса субмикрорезания при обработке деталей незакрепленным абразивом, уплотненным инерционными силами / A.B. Скрябин, В. А, Лешин // Известия вузов. Машиностроение. 1988. — № 12. -С.118−128.
  73. , В.П. Технология электрохимической обработки внутренних поверхностей / В. П. Смоленцев. М.: Машиностроение, 1978.
  74. , П.А. Совершенствование технологии абразивно-экструзионной обработки каналов в деталях летательных аппаратов Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.02.08. / П. А, Снетков. Красноярск, 2003. 31.
  75. Справочник по триботехнике: в 3 т. Т.1. Теоретические основы / под общ. ред. М. Хебды, A.B. Чичинадзе. М.: Машиностроение, 1989. — 400 с. 48.
  76. , A.M. Качество поверхностного слоя и усталостная прочность деталей из жаропрочных и титановых сплавов / A.M. Сулима, М. И. Евстигнеев. — М.: Машиностроение, 1974.-255 с.
  77. , А.Г. Качество поверхностного слоя деталей машин / А. Г. Суслов. М.: Машиностроение, 2000. — 320 с.
  78. , А.Г. Научные основы технологии машиностроения / А. Г. Суслов, A.M. Дальский. -М.: Машиностроение, 2002. 684 с.
  79. , А.Г. Технологическое обеспечение контактной жесткости соединений / А. Г. Суслов. М.: Машиностроение, 1977. — 100 с.
  80. , А.Г. Технологическое обеспечение параметров состояния поверхностного слоя деталей / А. Г. Суслов. М.: Машиностроение, 1987. — 207 с.
  81. , A.C. Абразивно-экструзионная обработка деталей / A.C. Сысоев, С. К. Сысоев, М. А. Лубнин. // Технология машиностроения. 2002. — № 4. — С. 2832.
  82. , A.C. Абразивно-экструзионное улучшение качества внутренних поверхностей каналов после электроэрозионной обработки в деталях летательных аппаратов Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.07.02. / A.C. Сысоев. -Красноярск, 2002. 32.
  83. , С.К. Изготовление профиля небольших сужающихся отверстий в гидравлических элементах Текст. / С. К. Сысоев // Рапорт ВИМИ. 1976. -Вып. 17. — С. 5.
  84. , С.К. Исследование и разработка рациональных методов технологического обеспечения точности Текст.: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.07.04. / С. К. Сысоев. М., 1978. 28.
  85. , С.К. Обеспечение точности расхода компонентов топлива через каналы деталей, обработанных экструзионным хонингованием / С. К. Сысоев, A.C. Сысоев, В. А. Левко, П. А. Снетков, М. А. Лубнин // Технология машиностроения, 2007. № 6. — С. 48−52.
  86. , С.К. Отделка сложных труднодоступных поверхностей Текст. / С. К. Сысоев, В. А. Левко // Проблемы механической обработки машиностроительных материалов: тез. докл. конф. — Красноярский краевой дом техники. -Красноярск, 1989. С. 28−30.
  87. , С.К. Применение каучуко-абразивных мастик для снятия заусенцев с деталей машин Текст. / С. К. Сысоев, E.H. Сосновский // Надежность и долговечность деталей машин: сб. науч. тр. — Краснояр. политехи, ин-ст. Красноярск, 1974.-С. 117−125.
  88. , C.K. Технология отделки РК-профильных отверстий абразивно-экструзионной обработкой / С. К. Сысоев, А. И. Тимченко, В. А. Левко // Вестник машиностроения, 1991. -№ 1. С. 65−67.
  89. , С.К. Экструзионное хонингование деталей летательных аппаратов: теория, исследования, практика: монография / С. К. Сысоев, A.C. Сысоев- Сиб. гос. аэрокосмич. ун-т. Красноярск, 2005. — 220 с. 1.
  90. , Р.В. Теоретические основы переработки полимеров (механика процессов) / Р. В. Торнер. М.: Химия, 1977. — 464 с. 39.
  91. , И.И. Химия и физика полимеров / И. И. Тугов, Г. И. Костыркина. -М.: Химия, 1989. 302 с. 36.
  92. , У. Неныотоновские жидкости. Гидромеханика, перемешивание и теплообмен / У. Уилкинсон — пер. с англ. З. П. Шульмана — под общ. ред. А. В. Лыкова. М.: Мир, 1964. — 216 с. 35.
  93. Установка для экструзионного шлифования УЭШ-100: информац. листок № 291−90 Текст. / С. К. Сысоев, В. А, Левко, H.H. Кривенко // ЦНТИ. Красноярск, 1990.
  94. , К. Вычислительные методы в динамике жидкостей : в 2 т. Т.2.: пер. с англ. / К. Флетчер. М.: Мир, 1991. — 552 с.
  95. , Л.А. Технология поверхностного упрочнения деталей летательных аппаратов / Л. А. Хворостухин, Б. П. Рыковский, В. Н. Бибаев. М.: MATH им. К. Э. Циолковского, 1975.- 197 с.
  96. , И.Х. Основы финишной алмазной обработки / И.Х. Чепо-вецкий. Киев: Наук, думка, 1980. — 468 с. 49.
  97. , М. Силиконовый каучук : пер. с англ. / М. Шетц. Л.: Химия, 1964.-192 с. 15.
  98. , П.И. Технологическая наследственность в машиностроении / П. И. Ящерицын, Э. В. Рыжов, В. И. Аверченков. Минск: Наука и техника, 1977. -256 с. 55.
  99. А. с. 1 161 359 СССР, МКИ В24С 1/08. Способ обработки деталей абразивной массой Текст. / С. К. Сысоев, М. А. Лубнин. [Б.н.] - заявл. 11.07.83 — опубл. 15.06.85, Бюл. № 22. — 3 е.: ил. 24.
  100. А. с. 1 351 759 СССР, МКИ В24 В 31/116. Способ обработки заготовок абразивной массой Текст. / П. И. Ящерицын, P.P. Агасарян, П. А. Мамбреян. -[Б.н.] - заявл. 11.05.86 — опубл. 15.11.87, Бюл. № 42. 2 е.: ил. 22.
  101. А. с. 1 357 198 СССР, МКИ В24 В 31/116. Устройство для обработки деталей абразивной массой Текст. / С. К. Сысоев, М.С. Ефимов-Сякин. [Б.н.] - заявл. 23.04.86 — опубл. 07.12.87, Бюл. № 45. — 2 е.: ил.
  102. А. с. 1 361 859 СССР, МКИ В24 В 31/116. Способ поверхностной обработки деталей типа лопаточных колес газотурбинных двигателей Текст. / В. П. Зубов. [Б.н.] - заявл. 24.12.85. — 3 е.: ил. 25.
  103. А. с. 1 379 063 СССР, МКИ В24 В 39/02. Способ чистовой обработки сквозных отверстий деталей Текст. / С. К. Сысоев. [Б.н.] - заявл. 30.10.85 — опубл. 07.03.88, Бюл. № 9.-3 е.: ил. 16.
  104. А. с. 1 398 269 СССР, МКИ В24 В 31/116. Способ обработки деталей с отверстиями абразивной массой Текст. / В. А. Романов. [Б.н.] - заявл. 15.04.86. — 3 е.: ил. 14.
  105. А. с. 1 478 544 СССР, МКИ В24 В 31/116. Устройство для обработки деталей абразивной массой, подаваемой под давлением Текст. / Т. Ю. Тлюстен, В. И. Казмирук, Л. Х. Райтберг, А. Н. Баранов. [Б.н.] - заявл. 02.04.87. — 4 е.: ил.
  106. А. с. 1 607 226 СССР, МКИ В24 В 31/116. Устройство для экструзионного полирования крыльчаток Текст. / В. И. Григорьев, Г. М. Вайнер, Л. А. Иванов. -заявл. 22.08.88. -4 е.: ил.
  107. А. с. 1 641 591 СССР, МКИ В24 В 31/116. Способ обработки деталей абразивной массой Текст. / С. К. Сысоев, М. А. Лубнин, В. Ф. Калинин. [Б.н.] - заявл. 13.01.88 — опубл. 15.04.1991, Бюл. № 14.-4 е.: ил.
  108. А. с. 1 650 402 СССР, МКИ В24 В 31/116. Станок для экструзионного хо-нингования Текст. / Л. Г. Одинцов, В. А. Квасов, В. Е. Мосичев, В. В. Корпев, А. А. Козырев. [Бль] - заявл. 06.05.88 — опубл. 23.05.91, Бюл. № 19. — 4 е.: ил.
  109. А. с. 1 672 705 СССР, МКИ В24 В 31/116. Устройство для обработки деталей абразивной массой, подаваемой под давлением Текст. / В. И. Казмирук, Т. Ю. Тлюстен. [Б.н.] - заявл. 29.12.88- опубл. 10.11.95, — 4 е.: ил.
  110. А. с. 1 673 420 СССР. МКИ B24D 3/34. Масса для абразивной обработки Текст. / Г. И. Фомин, В. П. Лозицкий, Н. М. Мазур, Б. И. Иоктон. [Б.н.] - заявл. 18.04.89 — опубл. 30.08.1991, Бюл. № 32. -4 е.: ил. 17.
  111. А. с. 1 798 136 СССР, МКИ В24 В 31/116. Устройство для абразивной обработки Текст. / A.M. Малюк, Г. И. Фомин, Б. И. Иоктон. [Б.н.] - заявл. 02.07.90- опубл. 28.02.93, Бюл. № 8.-2 е.: ил.
  112. А. с. 1 812 077 СССР, МКИ В24 В 31/116. Устройство для обработки деталей экструзируемой массой Текст. / IO.IO. Коршунов. М. П. Орлов. М. А. Соловьев, ILE. Мезенова. [Б.н.] - заявл. 04.07.90 — опубл. 30.04.93, Бюл. № 16.-2 е.: ил.
  113. А. с. 1 833 297 СССР, МКИ В24 В 31/116. Способ обработки деталей экструзируемой абразивной массой Текст. / Ю. Ю. Коршунов, М. П. Орлов, В. В. Буянов. [Б.н.] - заявл. 06.07.89 — опубл. 07.08.93, Бюл. № 29. — 2 е.: ил.
  114. A.c. 1 489 077 СССР. МКИ В24 В 31/116. Способ обработки деталей с отверстиями абразивной массой Текст. / В. А. Романов. [Б.н.] - заявл. 16.04.86. — 3 е.: ил.
  115. A.c. 1 536 658 СССР. МКИ В24 В 31/116. Устройство для экструзионного полирования сложнопрофильных деталей Текст. / В. И. Григорьев, Е.В. Квашен-кин, Г. М. Вайнер, М. М. Хакимов. [Б.н.] - заявл. 20.10.87. — 4 е.: ил.
  116. Armfield, S.W. Incondensable turbulent reduced Navier Stokes / S.W. Arm field, C.A. Fletcher//Numerical Methods Fluids. — 1986. — V.6. — P. 541−556.
  117. Briley, W.R. The way of the reception not elliptical equations for current of the big curvature / W.R. Briley, PI. McDonald // Fluid Mech. 1984. — V.144. — P. 4777.
  118. Cebeci, T. Momentum transfer in boundary layers / T. Cebeci, P. Bradshaw. -New York: McGraw-Hill, 1977. 311 p.
  119. Levko, V.A. Calculation of surface roughness in abrasive-extrusion machining on the basis of contact-interaction model / V.A. Levko // Russian Aeronautics — ALLERTON PRESS, INC. New York, 2009. — Vol.52, № 1. — P. 94−98. 52.
  120. Pat. 1 310 683 Canada, B24B 41/06. Orbital table for machine tools / Rhoades L.J. (US), Jenkins W.D. (US). 02.12. 88 — 24.11.92.
  121. Pat. 1 324 262 Canada, ISC B24B 57/02. Controlled milling using flow rate regulation / Rhoades L.J. (US), NokovichN.P. (US). 14.06.88 — 16.11.93.
  122. Pat. 2 001 970 Canada, ISC B24B 1/00. Orbital and/or reciprocal machining with a viscous plastic medium / Rhoades L.J., Waldron J.S. 02.05.90 — 14.11.00.
  123. Pat. 2 514 652 Canada, ISC B24B 31/116. Abrasive polishing method using a visco-elastic abrasive medium / Gilmore J.R. (US), Rhoades L.J. (US). 25.08.99 — 09.03.00.
  124. Pat. 3 583 103 US, ISC B24B 19/00. Method and means for linearly lapping punches / Rystrom C.H. 04.10.68- 08.06.71.
  125. Pat. 3 634 973 US, Apparatus for abrading by extrusion and abrading medium /McCarty. R.W. 27.08.69 — 18.01.72. -V. 894. -№ 3.
  126. Pat. 3 699 725 US, ISC B24B 1/00. Method of finishing an aperture / Feldcamp E.G. 17.09.70- 24.10.72. 7.
  127. Pat. 3 769 751 US, ISC B24B 27/00. Work piece finishing machine / Perry K.E. 20.06.72 — 06.11.73.
  128. Pat. 3 802 128 US, ISC B24B 7/00, 9/00. Machine for abrading by extruding / Minear R.J., Nokovich N.P. 28.04.1972 — 09.04.1974. -V. 921.-№ 2. 6.
  129. Pat. 3 886 697 US, ISC B24B 1/00. Methods of finishing an aperture / Feldcamp E.G. 22.08.74 — 03.06.75. 8.
  130. Pat. 4 005 549 US, ISC B24C 1/00. Abrasive flow machining method and tooling / Perry K.E. 28.07.75 — 01.02.77.
  131. Pat. 4 087 943 US, ISC B24B 1/00. Method of abrading or having a restricted passage surface / Perry K.E. 27.09.73 — 09.05.78.
  132. Pat. 4 656 788 US, B24B 7/00. Variable orbital drive mechanism / Rhoades L.J., Nokovich N.P. 06.09.84 — 14.04.87.
  133. Pat. 4 936 057 US, ISC B24B 57/02. Finish machining the surface of irregularly shaped fluid passages / Rhoades L.J. 09.09.85 — 26.06.90. V. 1115. — № 4. 26.
  134. Pat. 4 996 796 US, ISC B24B 31/00. Process and apparatus of abrading by extrusion / Rhoades L.J. 17.12.87 — 05.03.91.
  135. Pat. 5 054 247 US, ISC B24B 57/02. Method of controlling flow resistance in fluid orifice manufacture / Rhoades L.J., Nokovich N.P., Kohut T.A., Johnson F.E. 19.07.90 — 08.10.91.
  136. Pat. 5 070 652 US, ISC B24B 19/00. Reversible unidirectional abrasive flow machining / Rhoades L.J., Kohut T.A., Nokovich N.P.- 31.10.90 — 10.12.91. 10.
  137. Pat. 5 076 027 US. Process for abrasive flow machining using multiple cylinders / Rhoades L.J. 20.12.90 — 31.12.91.
  138. Pat. 5 125 191 US, ISC B24B 31/00. Abrasive flow machining with an in situ viscous plastic medium / Rhoades L.J. 06.03.90 — 30.06.92.
  139. Pat. 5 367 833 US, ISC B24B 19/00. Unidirectional abrasive flow machining / Rhoades L.J., Kohut T.A., Nokovich N.P., Yanda D.W.- 22.10.93 — 29.11.94. 11.
  140. Pat. 5 702 288 US, ISC B24B 1/00. Method of removing excess overlay coating from within cooling holes of aluminide coated gas turbine engine components / Liebke W.R., Dawson D.R.,. Fredette M. A, Goodstein M.B. 30.08.95 — 30.12.97.
  141. Pat. 57 211 425 JP, B23H5/04- B23H5/00. Machining process in association of discharge machining with abrasive grain flow machining / Imaizumi Harumatsu. 11.10.80- 25.12.82.
  142. Pat. 5 849 052 US, ISC B24D 3/02. Abrasive article having a bond system comprising a polysiloxane / Barber Jr. L.L. 09.12.96 — 15.12.98.
  143. Pat. 6 273 787 US, ISC B24B 31/00. Abrasive polishing method, apparatus and composition / Gilmore J.R., Rhoades L.J. 18.08.99 — 14.08.01.
  144. Pat. 6 319 094 US, ISC B24B 49/00. Method and apparatus for controlling abrasive flow machining / Williams R.E. 29.12.99 — 20.11.01.
  145. Pat. 6 500 050 US, ISC B24B 31/116. High precision abrasive flow machining apparatus and method / Walch W.L., Greenslet J.M., Rusnica Jr. E.J., Abt R.S., Voss L.J. 16.08.01 — 31.12.02.
  146. Pat. 6 503 126 US, ISC B24B 31/116, B24B 1/00. Method and apparatus for abrading the region of intersection between a branch outlet and a passageway in a body / Rhoades L.J. 12.09.00 — 05.08.03.
  147. Pat. 6 544 110 US, ISC B24B 31/00. Abrasive polishing apparatus / Gilmore J.R., Rhoades L.J. 14.08.01 — 08.04.03.
  148. Pat. 6 780 089 US, ISC B24B 31/00, B24B 31/116. Method and apparatus for removing a predetermined amount of material from a bottom portion of a dovetail slot in gas turbine engine disk / Pan P. Y-P., Geverdt G.R., Brunck M.J. 03.12.02 — 24.08.04.
  149. Pat. 6 905 395 US, ISC B24B 1/00. Abrasive flow machining apparatus and method / Walch W.L. 21.09.01 — 14.06.05.
  150. Pat. 6 918 937 US, ISC B24B 31/00. Abrasive polishing composition /. Gilmore J. R, Rhoades L.J. 14.08.01 — 19.07.05. 18.
  151. Pat. 6 953 387 US, ISC G01 °F Ol/OO. Method and apparatus for measuring flow rate through and polishing a workpiece orifice / Greenslet J.M., Rhoades L.J. 12.11.04 — 11.10.05.
  152. Pat. 9 008 626 WO, B24B35/00- B24D17/00- B24B35/00- B24D17/00. Method and abrading tools for orbital grinding / Jenkins W.D. 12.09.88 — 09.08.90.
  153. Pat. W02004078416, ISC B24B 31/116. Device and method for surface machining a workpiece / Lebkuechner G. 05.03.03 — 16.09.04.
  154. Pat. W02006007554, Abrasive machining media containing thermoplastic polymer / Lunn M.F. (US), Troup D.P. (US), Miller R.A. (US), Delo D.P. (US). 01.07.04- 19.01.06.
  155. Rhoades, L.J. Abrasive dough takes out internal burrs / L.J. Rhoades // Me-talwork Prod. 1988. — V. 132. -№ 6. — P. 57−60.
  156. Rhoades, L.J. Abrasive flow (machining and its use) / L.J. Rhoades // Non-traditional Mach: Cont. Proc., Cincinnati, Ohio, 1985, Metal Park (Ohio)., 1986. — P. 111−120.3.
  157. Rhoades, L.J. Abrasive Flow Machining with Non-So-Silly Putty / L.J. Rhoades // Metal Finish. 1987. — № 7. — P. 27−29.
  158. Rhoades, L.J. Ein neues Verfahren zum Entraten-PreBlappen / L.J. Rhoades // Metallver rarbeitung. 1987. — V. 41. — № 2. — P. 42−44.
  159. Rubin, S.G. Four types of the current in cone channel / S.G. Rubin, P.K. Khosla, S. Saari // Compote fluids. 1977. — V.5. — P. 151−173.
  160. Senoo, Y. Internal current in cone channel / Y. Senoo, N. Kawaguchi, T. Na-gata//Bull. JSME.- 1978. V.21.-P. 112−119.
  161. Результаты проведения экспериментов по изучению обработки каналов с переменной формой сечения без применения выравнивающих устройств
Заполнить форму текущей работой

Сдать сессию!