Бакалавр
Дипломные и курсовые на заказ

Исследования и разработка методик анализа, синтеза и проектирования автоматизированных антенно-фидерных устройств ДКМВ диапазона

ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Альтернативой вышеописанным методам являются методы, основанные на постановке задачи относительно эквивалентных, т. е. смещенных в пространстве от реальных поверхностей антенн, поверхностных или осевых источников. При этом задача сводится к уравнениям Фредгольма первого или второго рода и к их комбинациям, а также к их обобщениям на двумерный или трехмерный случаи. Эти методы развивались… Читать ещё >

Содержание

  • 1. РАЗРАБОТКА ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ И МЕТОДИК АНАЛИЗА ИЗЛУЧАЮЩИХ СТРУКТУР ПРИЗЕМНЫХ АНТЕНН
    • 1. 1. Постановка и классификация задач анализа излучающих структур приземных антенн ДКМВ диапазона
    • 1. 2. Разработка электродинамической модели и методики решения задачи анализа приземной антенны с учетом влияния земли методом интегрального уравнения с поверхностным интегралом

    1.3 Разработка электродинамической модели и методики решения задачи анализа приземной антенны с учетом влияния земли методом интегрального уравнения в тонкопроволочном приближении. Обоснование эквивалентного радиуса проводника в сетке, имитирующей поверхность земли.

    1.4 Тестирование разработанных методик, сопоставление с известными методами.

    1.5 Выводы по разделу.

    2 РАЗРАБОТКА МЕТОДИК СИНТЕЗА УСТРОЙСТВ ФИДЕРНОГО ТРАКТА.

    2.1 Общая постановка задачи. Классификация устройств фидерного тракта.

    2.2 Проблема согласования приземных антенн в условиях нестабильности электрофизических свойств местного грунта.

    2.3 Разработка процедуры формализации множеств согласуемых нагрузок и методики синтеза перестраиваемых согласующих устройств.

    2.4 Исследование согласующих и фильтрующих свойств согласующих устройств на основе различных схем.

    2.5 Разработка методики синтеза перестраиваемых и неперестраи-ваемых широкополосных фазирующих устройств.

    2.6 Выводы по разделу.

    3 РАЗРАБОТКА ОБЩЕЙ МЕТОДИКИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ АНТЕННО-ФИДЕРНЫХ УСТРОЙСТВ ДКМВ ДИАПАЗОНА. РАЗРАБОТКА АЛГОРИТМОВ АВТОМАТИЧЕСКОЙ НАСТРОЙКИ СОГЛАСУЮЩИХ И ФАЗИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ.

    3.1 Классификация автоматизированных антенно-фидерных устройств ДКМВ диапазона.

    3.2 Разработка общей методики проектирования автоматизированных антенно-фидерных устройств.

    3.3 Разработка аддитивной модели согласующего или фазирующего устройства, учитывающей взаимное влияние элементов и обеспечивающей функциональную зависимость фактических импедансов элементов схемы от команд управления.

    3.4 Разработка алгоритмов автоматической настройки согласующих и фазирующих устройств.

    3.5 Разработка расчетно-экспериментальной методики определения входных импедансов антенн путем их измерений через недоступные фидеры неопределенной длины с последующим спектральным анализом

    3.6 Автоматизация процессов измерения регулировочных характеристик согласующих и фазирующих устройств в рамках пуско-наладочных работ.

    3.7 Выводы по разделу.

    4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ И ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ АНТЕННО ФИДЕРНЫХ УСТРОЙСТВ ДКМВ ДИАПАЗОНА.

    4.1 Экспериментальные исследования и практическая реализация турникетного приземного излучателя и широкополосного неперестраи-ваемого фазовращателя из состава антенно-фидерного устройства зенитного излучения.

    4.2 Экспериментальные исследования и практическая реализация автоматизированных согласующего и фазирующего устройств из состава автоматизированного комплекса технических средств аварийной адаптивной ДКМВ радиосвязи.

    4.3 Экспериментальные исследования и практическая реализация коммутируемого антенного согласующего устройства из состава комплекса технических средств автоматизированной адаптивной радиосвязи в диапазоне ДКМВ.

    4.4 Выводы по разделу.

Исследования и разработка методик анализа, синтеза и проектирования автоматизированных антенно-фидерных устройств ДКМВ диапазона (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Декаметровая (ДКМВ) радиосвязь, вопреки недавним сомнениям, сохранила свое значение, интенсивно модернизируется и органически входит в современную систему телекоммуникаций как важное средство сухопутной, морской и воздушной радиосвязи и в частности — важнейшее резервное (аварийное) средство специальной связи [60, 137]. Основными целями проводимой в настоящее время модернизации систем ДКМВ радиосвязи [31, 39, 137] являются существенное повышение качества связи, гибкости, оперативности, помехоустойчивости и надежности сетей ДКМВ за счет применения автоматизированной адаптации оборудования и комплексной автоматизации управления радиосредствами. Успешное решение этих задач, наряду с модернизацией приемопередающего, каналообразующего и оконечного оборудования, предполагает модернизацию и автоматизацию антенно-фидерных устройств (АФУ), создание нового поколения эффективных передающих и приемных антенн, а также быстродействующих автоматизированных устройств согласования, фазирования и коммутации в антенных трактах [28, 31, 35, 137].

При создании нового поколения антенн ДКМВ в современных условиях особое внимание уделяется обеспечению их относительной малогабаритности при обеспечении возможности размещения в не подготовленных специально местах, включая площадки с ярко выраженной неоднородностью подстилающей поверхности под антенной по геометрическим и (или) электрофизическим свойствам [28]. С одной стороны, это диктуется актуальными техническими потребностями и связанным с ними ужесточением тактико-технических и технико-экономических требований, — требований к условиям размещения и т. д. С другой стороны, эффективное использование современных технологий оперативного автоматизированного согласования открывает дополнительные возможности уменьшения электрических размеров антенны, т.к., в принципе, могут быть предъявлены менее жесткие требования к ее естественному согласованию и к стабильности настройки (нестабильность вызвана суточными и сезонными изменениями состояния местного грунта, элементов фидерного тракта и т. д.). Однако такой подход связан с существенным ужесточением требований к согласующим устройствам и алгоритмам их работы. В свою очередь эффективная реализация автоматической настройки согласующих устройств, как показывает практика, требует более точной информации о входном импедансе антенны. Это же требуется и для решения смежных вопросов, относящихся к электромагнитной совместимости и электромагнитной безопасности [139, 167].

В этих условиях настоятельно необходимым является создание методики электродинамического анализа приземных антенн с учетом неоднородности земной поверхности под антенной и методики синтеза согласующих устройств, отвечающей современным требованиям, обусловленным низким уровнем естественного согласования антенн и нестабильностью настроек.

Организация автоматической работы согласующих и фазирующих устройств требует, как показывает практика, построения адекватных моделей устройств с целью обеспечения их управляемости. Дело в том, что элементы мощных устройств фактически не являются сосредоточенными, так как в ДКМВ диапазоне проявляется распределенный характер их параметров. Это приводит к заметному отличию индивидуальных регулировочных характеристик элементов от их аналогов в фактической эквивалентной схеме устройства (которая получается путем измерений устройства как четырехполюсника). Ранее, при ручной настройке или настройке на заранее подготовленные частоты при достаточно высоком уровне естественного согласования антенн это обстоятельство не было существенным. Автоматизация же предполагает формирование точных команд управления элементами, особенно в условиях, когда настройки получаются узкополосными.

Наконец, имеется практическая потребность в создании самих алгоритмов автоматической настройки по фазочувствительным и амплитудным датчикам коэффициента бегущей волны (КБВ), отвечающих современным требованиям, что в условиях низкого естественного согласования нагрузки прежде всего связано с обеспечением возможности выбора оптимальных (близких к оптимальным) настроек по критерию минимизации реактивной мощности.

Отметим, что вновь создаваемые методики должны отвечать комплексному подходу, предполагающему проектирование системы «антенна — фидерный тракт» в совокупности с алгоритмами автоматической настройки и решение всего комплекса задач обеспечения заданных характеристик с учетом реальных условий размещения антенны.

Таким образом, в настоящее время существует актуальная научно-техническая проблема создания методик анализа, синтеза и проектирования автоматизированных антенно-фидерных устройств ДКМВ диапазона, обеспечивающих учет неоднородности земной поверхности под антенной, синтез согласующих и фазирующих устройств и быстродействующих алгоритмов их автоматической настройки на основе адекватных моделей и методик.

Состояние вопроса в рассматриваемой области характеризуется следующими основными достижениями.

Расчетами характеристик приземных антенн диапазона ДКМВ, а также вопросами распространение радиоволн этого диапазона радиоинженеры занимаются уже не один десяток лет. Эти вопросы рассматривались в трудах А. Зоммерфельда (A. Sommerfeld), В. А. Фока, М. А. Леонтовича, E.JI. Фейнберга, Б. А. Введенского, Г. А. Лаврова, А. С. Князева, Г. З. Айзенберга, В. П. Кубанова, Л. С. Казанского, Р. Кинга (R.W.P. King) и многих других отечественных и зарубежных ученых [23, 54, 94, 101, 107, 117, 124, 126, 133, 142, 177, 180, 222]. Обобщенно рассматриваемый круг задач можно разделить на два, безусловно связанных между собой, вопроса. Первый заключается в электродинамическом моделировании самих антенн, второй — в анализе влияния земли.

Что касается первого вопроса, то тут были разработаны различные методы. Обобщенно здесь можно выделить два класса — методы на основе решения краевых задач для дифференциальных уравнений и методы на основе решения интегральных уравнений (ИУ). Дифференциальные уравнения с использованием конечно-разностного метода их решения применяются для моделирования поверхности земли и пространства вблизи системы «антенна — граница раздела» [207, 210]. Однако при таком подходе возникает проблема пространственного ограничения размеров сетки, и требуются большие вычислительные ресурсы. Поэтому такие методы более эффективны для внутренних задач. Для электродинамического моделирования антенн (внешние задачи) предпочтительнее использование методов на основе ИУ. В рамках данного направления также существует большое разнообразие различных методов и подходов. Прежде всего, следует выделить группу методов, основанных на строгой исходной постановке задачи относительно реальных поверхностных источников. Такие методы развиты в трудах С. И. Эминова, В. А. Яцкевича и других ученых [141, 162, 200, 201, 204]. К этому направлению следует отнести и развитый в трудах JI.C. Казанского и М. А. Минкина метод обобщенной эквивалентной цепи [45, 78, 96]. Данные методы, хотя и позволяют строить устойчивые вычислительные алгоритмы, относительно ресурсоемки. Областью их целесообразного применения является анализ одиночных излучателей и слабоизлучающих структур (например, катушек индуктивности, шлейфов и т. д.).

Альтернативой вышеописанным методам являются методы, основанные на постановке задачи относительно эквивалентных, т. е. смещенных в пространстве от реальных поверхностей антенн, поверхностных или осевых источников. При этом задача сводится к уравнениям Фредгольма первого или второго рода и к их комбинациям, а также к их обобщениям на двумерный или трехмерный случаи. Эти методы развивались в работах Е. Галлена (Е. Hallen), Р.Ф. Хар-рингтона (R.F. Harrington), Г. З. Айзенберга, Е. Н. Васильева, Ю. В. Пименова, В. В. Юдина и многих других отечественных и зарубежных ученых [20, 21, 22, 40, 41, 47, 50, 74, 107, 131, 132, 164, 168, 169, 199, 217, 219]. Данные методы наиболее широко распространены в задачах анализа антенн и реализованы во многих программных пакетах [63, 74, 210]. Основные их достоинства — простота алгоритмизации, сравнительно небольшая потребность в вычислительных ресурсах, универсальность в смысле пространственных форм, многолетний активный опыт их использования. Следует также отметить, что уравнения Фред-гольма второго рода приводят к задачам, корректными по Адамару [47].

Далее перейдем к рассмотрению второго вопроса. Одной из основных и наиболее сложных задач анализа приземных антенн ДКМВ диапазона является задача моделирования границы раздела «земля — воздух». Это становится особенно важным в случае, когда необходимо определить влияние земли не только на характеристики направленности антенны, но и на ее входной импеданс и распределение тока. Рассмотрению этих вопросов также посвящено огромное количество работ [14, 15, 27, 98, 102, 104,107, 113, 115, 116, 117, 118, 119, 120, 124, 159, 163, 165, 166, 172, 176, 184, 198, 212, 215, 218, 229, 237].

Наиболее простым и приближенным является методзеркальных изображений в предположении идеально проводящей земли [52, 177, 206]. На практике распространен методом на основе функции ослабления [130, 177, 182], являющийся уточненным методом зеркальных изображений — электрическое поле представляется суммой трех слагаемых: стороннее поле (поле антенны), поле зеркального изображения и слагаемое, содержащее функцию ослабления (учитывает влияние неидеальной земли). Вполне очевидно, что считать землю идеальным проводником — весьма грубое приближение. Что же касается функции ослабления, то методы на ее основе не позволяют учитывать неоднородность поверхности земли.

Известны методы, основанные на описании поверхности земли с помощью импедансного граничного условия (условия Леонтовича-Щукина) [133]- при этом земля рассматривается как металлоподобная среда. Задача, как правило, ставится в форме ИУ второго рода относительно тока, наведенного в земле [64, 65, 69]. Исследование импедансных свойств требует привлечения ИУ и для тока антенны, причем оба уравнения необходимо решать совместно. Понятно, что такой подход является ресурсоемким, однако он позволяет учесть неоднородность земли по геометрическим и электрофизическим свойствам.

Для применения условий Леонтовича-Щукина необходимо знать значение импеданса земли или, что одно и то же, ее электрофизические параметры. Для этого проводились и до сих пор проводятся многочисленные измерения, результаты которых легко найти в соответствующей литературе [99, 107, 124].

Следует отметить, что существует точное решение задачи о возбуждении поверхности земли элементарным вибратором. Впервые задачи такого типа изучались А. Зоммерфельдом (A. Sommerfeld) для случая вертикального вибратора, позже полученное решение было уточнено В. А. Фоком [133, 177, 180]. Для горизонтального вибратора аналогичная задача была решена Р. Кингом (R.W.P. King) и Г. Смитом (G.S. Smith) [101, 177]. Хотя полученные точные решения не имеют ограничений на параметры сред и позволяют рассчитывать поле в обеих средах, они являются неудобными с точки зрения построения практических методик на их основе, так как при этом возникают сложности в вычислении комплексных интегралов от функций с особенностями.

Методы, учитывающие влияние земли без использования интегральных уравнений, весьма распространены в задачах исследования характеристик направленности приземных антенн, в том числе с учетом неровностей рельефа местности. Здесь следует, в частности, упомянуть работы В. П. Кубанова [115, 116, 117, 118, 119, 120], в которых развиты методы, так или иначе использующие функцию ослабления и решения задач дифракции на геометрических неод-нородностях. При этом учитываются достаточно протяженные неровности идеализированной формы при однородном грунте по электрофизическим свойствам, т. е. не учитываются факторы, которые являются существенными с точки зрения импедансных свойств антенн и которые могут быть учтены при использовании интегральных уравнений.

Заметим, что рассмотренные выше методы и подходы применяются и во многих других смежных задачах. Так, импедансные граничные условия широко используются для решения задач дифракции на различных хорошо проводящих объектах, объектах с покрытием и т. п. [134, 137, 152, 153, 185, 190, 194, 225]. Вопросы учета рельефа местности также важны и при рассмотрении распространения радиоволн других диапазонов [7, 9, 10, 16, 17, 67, 100, 114]. Например, при моделировании распространения радиоволн в условиях городской застройки используются, в основном, оптические методы, в частности, метод Гюйгенса-Кирхгофа [67]. Также для решения подобных задач может быть использовано преобразование Фурье [98]. Решения аналогичных задач используются при расчетах трасс распространения радиоволн [160, 174, 193, 195, 223, 236, 239].

Следует отметить, что специалисты ФГУП СОНИИР имеют весьма богатый опыт создания приземных антенн диапазона ДКМВ. Для ближних связей при излучении под высокими углами к горизонту была разработана малогабаритная антенна «Зонтик», использующая одну опору высотой 8 — 12 м (в разных исполнениях) [88, 94]. В этой антенне для расширения полосы частот используI ется параллельное соединение многопроводных вибраторов разной длины [5]. Вибраторы взаимно перпендикулярны, что обеспечивает отсутствие связи между ними и позволяет произвести независимую оптимизацию согласующих цепей [86, 87]- в результате получается уровень согласования, достаточный для работы в диапазоне 1,5.30 МГц. Чтобы гарантировать параметры антенны при любых местных грунтах, A.JI. Бузовым предложено в цепь длинного вибратора включить нагрузочную линию. Таким образом, универсальность антенны достигается за счет некоторого снижения КПД на небольших участках низкочастотной части рабочего диапазона. Именно в таком виде, в соответствии с типовым проектом, был построен ряд антенн на нескольких радиоцентрах.

Антенна «Зонтик», хотя и содержит два взаимно-перпендикулярных вибратора, для создания круговой поляризации непригодна, т.к. вибраторы имеют разную длину и, следовательно, разные электрические характеристики. В [32] рассматривается также разработанная в ФГУП СОНИИР антенна, обеспечивающая такую поляризацию. Антенна размещается на одной опоре и содержит два одинаковых взаимно-перпендикулярных вибратора. В такой конструкции уже невозможно корректировать частотную характеристику входного сопротивления в разных ее участках, зато имеется возможность ее улучшения за счет квадратурного сложения, осуществляемого для создания круговой поляризации. В [32] рассматриваются соответствующие технические решения. Исследования их характеристик производилось численными методамивлияние земли учитывалось с помощью интегралов Зоммерфельда [210], синтез согласующей цепи выполнялся путем оптимизации с применением модифицированного алгоритма Левенберга-Марквардта.

Управление поляризационными характеристиками антенн ДКМВ, его возможности, эффективность и соответствующие технические решения рассмотрены в работах [25, 68, 104, 105].

Упомянутые выше антенны могут применяться как в качестве передающих, так и приемных. В [97, 110] рассмотрены приемные антенны с управляемыми поляризационными характеристиками. Эти антенны весьма компактные и широкополосные, поскольку содержат в своем составе малошумящие широкополосные усилители с высоким входным сопротивлением и с постоянным по диапазону выходным сопротивлением, равным волновому сопротивлению антенного фидера. Массогабаритные характеристики активных антенн представляют решающие удобства при их размещении и при создании сложных антенных комплексов ДКМВ с управляемыми поляризационными свойствами.

Проанализировав достоинства и недостатки рассмотренных выше методов, а также существующие технические решения антенных систем автор предложил новый метод, использующий достоинства известных методов и нейтрализующих их недостатки. А именно, для отыскания тока, наведенного в земле, задача ставится в форме ИУ, имеющего смысл граничного условия Леонтовича-Щукина, но при этом сплошная поверхность земли заменяется системой проволок с эквивалентными радиусом, по осям которых течет эквивалентный ток т. е. используется тонкопроволочное приближение). Для отыскание тока на антенне используется хорошо известное и многократно апробированное уравнение Фредгольма первого рода. Таким образом, трехмерная, по сути, задача свелась к одномерной, а криволинейный контур позволил учесть неровности рельефа. Кроме того, данный подход весьма прост в алгоритмизации.

Полученная система ИУ решалась известным способом по проекционной схеме Бубнова-Галеркина. Данному методу, а также выбору систем базисных и координатных функций посвящено огромное количество литературы [6, 15, 24, 51, 55, 56, 77, 109, 112, 129, 140, 173, 191, 208, 214, 216, 219, 220, 221, 231, 234, 238]. В данной работе использовался хорошо зарекомендовавший себя метод коллокации при кусчно-постоянном базисе разложения токовой функции.

Одной из ключевых и наиболее сложных проблем при создании антенно-фидерных устройств ДКМВ диапазона является проблема согласования и фазирования антенн и их систем. При этом допускается весьма невысокий уровень естественного согласования самой антенны. В диапазоне коротких волн согласование особенно важно, поскольку из всего многообразия используемых в этом диапазоне антенн только два их типа обеспечивают необходимый уровень естественного коэффициента бегущей волны (КБВ) — это ромбические [107] и логопериодические [12, 107], однако, эти антенны весьма громоздки.

Вполне очевидно, что необходимо разрабатывать такие устройства согласования (УС) и фазирования (УФ), которые бы полностью соответствовали упомянутым выше современным тенденциям развития ДКМВ радиосвязи и соответствующим предъявляемым к ним требованиям, которые будут рассмотрены ниже. При этом понятно, что для правильного создания таких устройств необходимо, прежде всего, осуществить их математическое моделирование, а для этого нужно создать адекватные физической реальности математические модели устройств. Кроме того, необходимо синтезировать и оптимизировать эквивалентную схему устройств. Для оптимизации могут быть использованы известные методы [19].

Разработке таких устройств посвящено достаточно большое количество публикаций [48, 58, 66, 70, 71, 72, 73, 90, 91, 93, 94, 108, 144, 155, 156, 157, 170, 186, 187, 188, 189]. Например, для синтеза УС предлагается использование генетического алгоритма [57]. В некоторых работах рассматриваются и цифровые автоматические УС, управляемые алгоритмом вычислительного типа [70, 71]. С точки зрения теории цепей процесс согласования можно рассматривать как трансформацию импеданса нагрузки в требуемое волновое сопротивление фидера передатчика [44, 128]. Так, например, рассматриваются УС на распределенных элементах в виде линии задержки, составляющей из звеньев фильтра нижних частот [156].

Обобщенно все устройства антенно-фидерного тракта могут быть разделены на две большие группы — широкополосные неперестраиваемые [4, 33, 34, 49, 79, 80, 83, 136, 150, 156, 161, 175, 192, 197, 209, 211, 232], свойства которых не меняются с частотой, и узкополосные перестраиваемые или переключаемые [13, 72, 76, 82, 85, 89, 90, 92, 93, 103, 106, 121, 123, 148, 179, 196, 213, 224, 226, 228, 230,235]. Вследствие весьма широкого частотного диапазона, обычно требуемого на ДКМВ, широкополосные УС применяются относительно редко, что определяется фундаментальными ограничениями, открытыми P.M. Фано [44, 49, 175, 211]. Они используются преимущественно, если требуется обеспечить согласование только в узких участках диапазона, которых может быть несколько, в соответствии с регламентом для данной службы [4, 33, 34, 79, 80,83 136]. Наиболее распространены в коротковолновом диапазоне перестраиваемые или переключаемые узкополосные устройства, способные обеспечить согласование во всем требуемом диапазоне, простирающемся до декады (3.30 МГц) и даже более (1,5.30 МГц). Что же касается УФ, то к ним предъявляются менее жесткие требования, поэтому их можно делать и неперестраиваемыми, т. е. широкополосными.

Как известно, в большинстве случаев УС и УФ выполняются в виде контуров Т-, Пили Г-типа на сосредоточенных элементах [135]. При этом в качестве переменных емкостных элементов в большинстве случаев используются переменные вакуумные конденсаторы, в качестве переменных индуктивностей — вариометры. До недавнего времени такие устройства рассчитывались как соответствующие схемы с независимыми друг от друга сосредоточенными элементами и моделировались методами теории цепей.

Традиционно настройка антенн с фидером мощного (500 кВт) передатчика осуществлялась с помощью параллельного короткозамкнутого шлейфа по методу В. В. Татаринова [12, 107, 171]. Для осуществления работы в диапазоне частот сам шлейф снабжался скользящими контактами для соединения с фидером, короткозамыкатель тоже снабжался такими контактами. Передвижение шлейфа относительно фидера и короткозамыкателя относительно шлейфа осуществлялось электроприводами. Однако из-за наличия скользящих контактов шлейф работал весьма ненадежно, вследствие чего В. Д. Кузнецовым было предложено применение бесконтактного шлейфа [12, 13, 89, 106, 107, 121, 196], успешно использовавшегося до мощностей 1 и даже 2 МВт.

Для меньших мощностей (250, 100 кВт) используются относительно компактные согласующие устройства, построенные на сосредоточенных элементах [76, 92, 72, 82, 90, 94, 148]. Надежность работы этих устройств достигается применением бесконтактных элементов: переменных вакуумных конденсаторов и бесконтактных вариометров [1, 2, 81, 84, 94, 95, 145, 146, 147, 149].

Заметим, что применение согласующих устройств не только позволяет лучше использовать антенны, сконструированные специально в качестве таковых, но и задействовать с целью излучения радиоволн существующие металлические сооружения, как, например, большую мачту и дымовую трубу судна [226, 227, 228].

В первую очередь речь в данной диссертационной работе пойдет об автоматизированных и адаптивных устройствах. Такие УС и УФ способны отслеживать суточные и сезонные колебания входного импеданса антенны, обусловленные, как было отмечено выше, нестабильностью электрофизических свойств земли [107]. Переход к автоматизированным и адаптивным коротковолновым радиолиниям и сетям радиосвязи [59, 60, 61], в том числе и к адаптивным по частоте [28, 31, 38, 60], вызывает необходимость использования именно таких устройств [72, 123, 213].

Современные принципы создания автоматизированных адаптивных комплексов радиосвязи [28, 31, 38] предполагают использование цифровых технологий. В этой связи оказывается целесообразным построение антенных согласующих устройств на основе переключения дискретных индуктивных и емкостных элементов [213, 230, 93]. Выбор числа и соотношения значений элементов обеспечивает возможность согласования с требуемой точностью на любой частоте диапазона входного сопротивления фидера, лежащего в заданных пределах. Наиболее экономичное соотношение значений ближайших элементов — 1:2, при этом требуется меньше всего элементов. Несмотря на кажущуюся простоту схемного решения, при практической реализации его для широкодиапазонной малогабаритной, а, следовательно, антенны с малым естественным КБВ, даже при небольшой мощности передатчиков (например, до 1 кВт) возникает много важных вопросов как чисто технического, так и теоретического характера. Некоторые из них решены в ходе выполнения настоящей работы.

Вопросам автоматической настройки антенных согласующих устройств также уделяется достаточное внимание [72, 76, 89, 90, 93, 196, 213, 160]. Во многих случаях автоматизация мощных устройств, предназначенных для радиовещания, сводится к выбору одной из предварительных настроек, выполненных на нескольких частотах [13, 89, 92, 196]. Это обусловлено порядком работы коротковолновых радиовещательных станций. Однако, проработаны также и вопросы полностью автоматической настройки на произвольной частоте, как для облегчения осуществления предварительной настройки, так и непосредственной работы на неподготовленной частоте [72, 76, 90, 160]. В [76] рассмотрена настройка согласующих устройств с помощью микро ЭВМ, что, в общем, соответствует современной тенденции автоматизации управления радиокомплексами [28, 31, 60, 90]. Использовался покоординатный метод. Оптимальный режим работы гарантировался началом настройки с минимальных значений переменных элементов, в результате чего получалась настройка при минимальных значениях элементов и значений напряжений и токов в них. Рассматривалась настройка П-звена с тремя переменными элементами (две емкости и индуктивность) и цепи с тремя переменными емкостями и постоянными в пределах поддиапазонов индуктивностями. В [72] также рассматривается автоматическая настройка согласующего устройства на основе использования ЭВМ в связи с общей системой управления радиокомплексами (АСУ ТП «Радио»). Согласующее устройство на мощность 250 — 300 кВт в виде П-звена настраивалось по методу Гаусса-Зайделя (координатный метод). Общий алгоритм управления устройством включал, в частности, осуществление настройки, начиная со значений элементов, соответствующих поддиапазону, на которые был разбит весь рабочий диапазон устройства, и допусковый контроль, по которому подстройка устройства производилась только в случае изменения КБВ в процессе работы на определенное заданное значение. Эти характеристики алгоритма обеспечивали быструю однозначную настройку и малый износ подвижных частей устройства в процессе эксплуатации. В [160] для автоматической настройки многозвенной цепи предлагается метод настройки, заключающийся в измерении комплексного сопротивления нагрузки, численной оптимизации первоначальных значений элементов, грубой установке настроечных элементов и последующей точной настройке некоторых из элементов на максимум КБВ на входе цепи. Алгоритм обеспечивает быстроту и точность настройки и, кроме того, оптимальные фильтрацию гармоник и режимы работы устройства, что достигается введением при оптимизации в целевую функцию кроме модуля коэффициента отражения еще и коэффициентов фильтрации и значений варьируемых элементов с соответствующими весовыми коэффициентами.

Примером быстроперестраиваемых автоматических согласующих устройств для адаптивной радиосвязи могут служить описанные в [213]. Мощность их — 0,6 и 1 кВт. Согласующая цепь — П-звено, элементы которого составляются из дискретных переключаемых вакуумными реле наборов индуктивностей и емкостей, причем Lk = 2k~lL0, Ск = 2к~1С0, где Lq и Со, соответственно, минимальные индуктивность и емкость. Перед настройкой производится измерение входного сопротивления, после чего вычисляются значения элементов согласующей цепи, и производится коммутация для обеспечения этих значений. Получающаяся настройка оказывается грубой вследствие неточности измерений и погрешностей в значениях элементов, которые зависят также и от частоты, особенно индуктивные. Поэтому производится итерационный процесс, в результате завершения которого осуществляется настройка со средней точностью по КБВ 0,83. Диапазоны частот 1,5.30 МГц, типичная скорость настройки 0,4 с.

Вообще же к перестраиваемым УС диапазона ДКМВ предъявляются следующие основные требования:

— должно быть обеспечено согласование нагрузок с весьма низким уровнем естественного согласования (КБВ до 0,1 и даже менее);

— должно быть обеспечено согласование в широкой полосе (коэффициент перекрытия по частоте может достигать 20);

— должна быть обеспечена работа при значительных уровни пропускаемой мощности (десятков и даже сотни кВт).

Реализация указанных требований приводит к росту массогабаритных показателей устройств и их элементов. В свою очередь, рост массогабаритных показателей неизбежно ведет к отклонению характеристик элементов этих устройств от идеальных (тех, что имели бы место у идеальных сосредоточенных элементов), а также к росту взаимного влияния между элементами эквивалентной схемы устройства. В значительной степени это обусловлено тем, что, во-первых, элементы схемы в ДКМВ диапазоне нельзя считать сосредоточенными, т. е. проявляется их квазираспределенный характер, а, во-вторых, элементы взаимодействуют между собой по электромагнитному полю. В рамках математической модели все это проявляется как взаимное влияние элементов эквивалентной схемы. Практика показывает, что взаимное влияние элементов эквивалентной схемы может иметь весьма сложный характер и может проявляться достаточно сильно, существенно затрудняя настройку.

В связи с вышесказанным особенно актуальной становится задача повышения точности численного электродинамического моделирования УС. Моделей УС на сосредоточенных элементах становится уже явно недостаточно. Эта проблема особенно актуализируется для рассматриваемых устройств, которые работают в автоматическом режиме.

Следует отметить, что в работе [26] был предложен подход, позволяющий учесть в математической модели устройств квазираспределенный характер их элементов.

Для решения обозначенной проблемы автором предложена новая аддитивная модель УС, основанная на предположении, что взаимное влияние элементов имеет аддитивный характер. При этом перестройка одного из элементов УС при фиксированном положении других приводит к аддитивным добавкам к номиналам всех элементов эквивалентной схемы.

Далее остановимся на вопросах построения алгоритмов настройки УС и УФ. Алгоритмы автоматической настройки можно разделить, как уже было упомянуто выше, на две группы:

— алгоритмы, не использующие информацию о согласуемой нагрузке;

— алгоритмы, использующие такую информацию.

Первые обеспечивают точную настройку вне зависимости от точности определения положений перестраиваемых элементов, наличия люфтов в приводных механизмах и т. д., но не гарантируют отыскания глобального экстремума целевой функции. Вторые позволяют производить настройку за весьма короткое время, поскольку основные действия производятся на программном уровне, и по более сложным критериям. Главным их недостатком является то, что из-за погрешностей измерения сопротивления нагрузки, недостаточной адекватности математической модели согласующего устройства и погрешности, обусловленной неточностью установки соответствующих номиналов элементов, настройка осуществляется неточно, и максимум КБВ (минимум КСВН) может не достигаться. Однако, этот недостаток можно существенным образом нейтрализовать, используя более точные математические модели устройств, например, аддитивную модель, предложенную автором.

По-видимому, наиболее рациональным является применение комбинированных алгоритмов, реализуемых в два этапа — с осуществлением настройки по измеренным значениям импеданса нагрузки (первый этап) и с последующей «тонкой» подстройкой непосредственно по КБВ или КСВН (второй этап).

На основании вышесказанного автором предложен новый комбинированный алгоритм настройки по измеренным значениям импеданса нагрузки, основанный на аддитивной модели и позволяющий значительно снизить погрешность настройки.

Цель работы — разработка, экспериментальная проверка и реализация методик анализа, синтеза и проектирования автоматизированных антенно-фидерных устройств ДКМВ диапазона, включая методику электродинамического анализа приземных антенн с учетом неоднородности земной поверхности под антенной, отвечающую современным требованиям методику синтеза согласующих устройств, адекватные модели согласующих и фазирующих устройств, алгоритмы автоматической настройки согласующих устройств по фазочувстви-тельным и амплитудным датчикам КБВ с минимизацией реактивной мощности.

Для достижения поставленной цели в диссертационной работе выполнена следующая программа исследований.

Основные результаты диссертационного исследования опубликованы в научных труда автора [240 — 264].

Таким образом, в рамках настоящего диссертационного исследования решена проблема создания методик анализа, синтеза и проектирования автоматизированных антенно-фидерных устройств ДКМВ диапазона. Выполнены разработка, экспериментальная проверка и реализация методики электродинамического анализа приземных антенн с учетом неоднородности земной поверхности под антенной, отвечающей современным требованиям методики синтеза согласующих устройств, адекватных моделей согласующих и фазирующих устройств, алгоритмов автоматической настройки согласующих устройств по фа-зочувствительным и амплитудным датчикам КБВ с минимизацией реактивной мощности. Задачи диссертационного исследования успешно решены, поставленная цель достигнута в полном объеме.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

В рамках диссертационной работы получены следующие научные и научно-прикладные результаты.

Разработаны электродинамические модели и методики анализа излучающих структур приземных антенн ДКМВ диапазона.

Проведен краткий анализ основных проблем, возникающих при решении электродинамических задач для приземных антенн. Обосновано использование интегральных уравнений для учета влияния земли. С учетом специфических особенностей различных типов антенн дана классификация задач электродинамического анализапри этом выделены три класса — задачи отыскания распределений тока и расчета импедансных характеристик для антенн с полной круговой симметрией, аналогичные задачи для антенн, не обладающих такой симметрии, задачи определения характеристик направленности.

Разработаны электродинамическая модель и методика решения задачи анализа приземной антенны с учетом влияния земли методом интегрального уравнения с поверхностным интегралом. Обосновано применение данной методики для антенн, обладающих полной круговой симметрией и размещаемых вблизи плоской однородной земной поверхности.

Разработаны электродинамическая модель и методика решения задачи анализа приземной антенны с учетом влияния земли методом интегрального уравнения в тонкопроволочном приближении. Обоснован подход к определению эквивалентного радиуса проводника в сетке, имитирующей поверхность земли, проведены соответствующие исследования. Обосновано применение данной методики в тех случаях, когда антенна не обладает полной круговой симметрией, и когда земная поверхность не является однородной по геометрическим и (или) электрофизическим свойствам.

Выполнено тестирование разработанных методик электродинамического анализа, результаты которого подтверждают адекватность предложенных моделей и, соответственно, работоспособность и эффективность разработанных методик.

Разработаны методики синтеза устройств фидерного тракта.

Дана общая формулировка задачи, и проведена классификация устройств фидерного тракта.

Проведены исследования по проблеме согласования приземных антенн в условиях нестабильности электрофизических свойств местного грунта. Представлены результаты соответствующих расчетов. На этой основе в качестве наиболее эффективной меры решения проблемы обосновано широкое внедрение автоматизированной подстройки устройств согласования. Кроме того, применительно к выдвигаемым антеннам шахтного типа признано целесообразным использование регулировки длины вибратора с использованием имеющихся приводных механизмов и систем управления.

Разработаны процедура формализации множеств согласуемых нагрузок и основанная на ней методика синтеза перестраиваемых согласующих устройств. Методика обеспечивает определение по заданному минимально допустимому естественному КБВ нагрузки пределов регулировки элементов плавно перестраиваемых устройств, числа разрядов и номиналов младших разрядов коммутируемых устройств. В обоих случаях предусматривается определение реактивных мощностей, на которые должны быть рассчитаны элементы.

Выполнено исследование согласующих и фильтрующих свойств устройств согласования, выполненных на основе различных схем. Получены оценки областей применения устройств на основе Г-контуров и П-контуров. Показано, что вследствие квазисосредоточенного характера индуктивных элементов фильтрующие свойства устройств согласования ухудшаются относительно идеализированных схем на сосредоточенных элементах. Установлено, что фильтрация высокочастотных побочных излучений наиболее эффективна при настройке устройства на нагрузку с более низким КБВ.

Разработана методика синтеза перестраиваемых и неперестраиваемых широкополосных фазирующих устройств. Для неперестраиваемых устройств предложена схема на основе двух фазосдвигающих контуров, каждый из которых выполнен по мостовой схеме, в сочетании с отрезком согласованной линии (в том числе, искусственной). Для перестраиваемых устройств предложены схемы в виде П-контуров и Т-контуров.

Выполнена разработка общей методики проектирования автоматизированных антенно-фидерных устройств ДКМВ диапазона, а также разработка алгоритмов автоматической настройки согласующих и фазирующих устройств.

Проведена классификация автоматизированных антенно-фидерных устройств ДКМВ диапазона. Дан ряд рекомендаций по выбору вариантов структуры, типов устройства и его составных частей.

Выполнена разработка общей методики проектирования автоматизированных антенно-фидерных устройств, включающей в себя методики электродинамического анализа излучающих структур приземных антенн и методики синтеза устройств фидерного тракта. Построен соответствующий алгоритм проектирования.

Предложена новая аддитивная модель согласующего или фазирующего устройства, учитывающая взаимное влияние элементов из-за их квазисосредоточенного характера и обеспечивающая функциональную зависимость фактических импедансов элементов схемы от команд управления. Модель основана на предположении, что взаимное влияние элементов имеет аддитивный характер. Это означает, что изменение значения одного из элементов схемы при любых фиксированных значениях остальных двух приводит к аддитивным добавкам к номиналам всех элементов эквивалентной схемы. Получена соответствующая система уравнений, позволяющая по заданным номиналам элементов схемы определять положения органов управления.

Разработаны алгоритмы автоматической настройки согласующих и фазирующих устройств, основанные на использовании аддитивной модели. Алгоритмы настройки согласующих устройств — двухэтапные, включающие этап основной настройки и этап «тонкой» подстройки (покоординатный спуск). Применительно к первым этапам разработан алгоритм настройки по показаниям выходного фазочувствительного датчика КБВ (для П-контуров здесь реализована процедура минимизации реактивных мощностей) и оригинальный алгоритм настройки по показаниям только входного амплитудного датчика КБВ (здесь реализован косвенный способ извлечения информации о согласуемой нагрузке с помощью элементов самого устройства).

Выполнена разработка расчетно-экспериментальной методики определения входных импедансов антенн путем их измерений через недоступные фидеры неопределенной длины (или длин фидеров) с последующим спектральным анализом. Как показали исследования, при наличии данных о входных характеристиках в широкой полосе (порядка сотен мегагерц) для ДКМВ антенн, используя предложенный подход, можно достоверно определить длину фидера и, соответственно, входной импеданс антенны.

Предложен способ автоматизации процессов измерения регулировочных характеристик согласующих и фазирующих устройств в рамках пуско-наладочных работ. Обобщенное тело цикла алгоритма автоматизированных измерений выглядит следующим образом: измерение необходимых параметров антенн в нужной полосе частотзапись результатов измерений на компьютеризменение состояния устройства с целью последующих измерений. Для проведения измерений антенно-фидерных устройств применялся измеритель комплексных коэффициентов передачи «Обзор — 103».

Выполнены экспериментальные исследования и практическая реализация автоматизированных антенно-фидерных устройств ДКМВ диапазона.

Выполнены экспериментальные исследования и практическая реализация турникетного приземного излучателя и широкополосного неперестраиваемого фазовращателя из состава антенно-фидерного устройства зенитного излучения. Излучатель выполнен из двух взаимно перпендикулярных горизонтальных вибраторов в проволочном исполнении, расположенных над земной поверхностью. Широкополосный фазовращатель выполнен на основе двух фазосдвигающих контуров, каждый из которых представляет собой мостовую схему на сосредоточенных элементах и имеет частотно-зависимую фазу коэффициента передачи, но их разность примерно постоянна в диапазоне частот. В соответствующем подразделе приведены результаты расчетов характеристик данных изделий, а также результаты их измерений, проведенные в рамках испытаний, подтверждающие достоверность расчетных результатов, а также работоспособность разработанных изделий.

Выполнены экспериментальные исследования и практическая реализация автоматизированных согласующего и фазирующего устройств из состава автоматизированного комплекса технических средств аварийной адаптивной ДКМВ радиосвязи. Эти устройства реализованы на основе симметричного П-контура с плавно перестраиваемыми индуктивными элементами в продольных плечах и плавно перестраиваемыми емкостными элементами — в поперечных плечах. В качестве индуктивных элементов использовались бесконтактные вариометры, в качестве емкостных элементов — вакуумные конденсаторы. В соответствующем подразделе приведены результаты испытаний данных изделий, подтверждающие эффективность и широкие возможности согласования и фазирования разработанных устройств.

Выполнены экспериментальные исследования и практическая реализация коммутируемого антенного согласующего устройства из состава комплекса технических средств автоматизированной адаптивной радиосвязи в диапазоне ДКМВ. Согласующее устройство представляет собой дискретно перестраиваемый П-контур, образованный последовательным блоком индуктивностей и параллельными идентичными симметрично расположенными блоками емкостей. Настраивается устройство с помощью управляющей ЭВМ на основе разработанных автором алгоритмов автоматической настройки. Проведенные испытания комплекса на реальных связях полностью подтвердили работоспособность разработанного согласующего устройства даже при весьма низком уровне естественного согласования антенн.

Результаты всех экспериментальных исследований и практической реализации разработанных автоматизированных антенно-фидерных устройств убедительно подтвердили основные положения и выводы диссертационной работы, адекватность расчетных моделей, работоспособность и эффективность разработанных методик, алгоритмов и технических решений.

Внедрение научных и прикладных результатов диссертационных исследований осуществлено при проведении работ по созданию оборудования специальной радиосвязи в интересах Спецсвязи ФСО России. Внедрение результатов работы и достигнутый эффект подтверждены соответствующими актами, приведенными в Приложении.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.с. № 250 228 СССР, МКИ Н 01 °F. Вариометр / Л. С. Казанский (СССР).-2 е.: ил.
  2. А.с. № 255 376 СССР, МКИ Н 01 °F. Вариометр / Л. С. Казанский (СССР).-2 е.: ил.
  3. А.с. № 1 332 392 СССР, МПК Н 01 F 21/10, 27/28. Вариометр / Л. С. Казанский, С. П. Шаров. 3 с.
  4. А.с. № 327 542 СССР, МКИ Н 01Р 5/08. Устройство для настройки фидера на бегущую волну / Л. С. Казанский (СССР). 2 е.: ил.
  5. А.с. № 433 899 СССР, МКИ Н 01Q 5/02. Антенна / Л. С. Казанский, Г. М. Родина (СССР). 3 е.: ил.
  6. В.Б., Ашихмин А. В., Преображенский А. П. Итерационный алгоритм решения интегральных уравнений в задачах дифракции электромагнитных волн // Моделирование малогабаритных сверхширокополосных антенн. — 2005.-С. 190- 195.
  7. В.Б., Морозов В. П. Моделирование влияния рельефа местности на ослабление ультракоротких радиоволн на приземных радиотрассах // Физ. волн, процессов и радиотехн. системы. 2003. — Т. 6. — № 2. — С. 8 — 10.
  8. И.А., Приттс Р. Музыкальная акустика: Учебник СПб.: Композитор, 2007. — 720 с.
  9. Я.Л. Распространение электромагнитных волн и ионосфера. — М.: Мир, 1972.-430 с.
  10. Я.Л., Гинзбург В. Л., Фейнберг Е. Л. Распространение радиоволн. М.: Гос. изд-во технико-теоретической лит., 1953. — 884 с.
  11. Антенно-фидерные устройства: технологическое оборудование и экологическая безопасность / Бузов А. Л., Казанский Л. С., Романов В. А. и др.- Под ред. А. Л. Бузова. М.: Радио и связь, 1998. — 221 с.
  12. Антенны для радиосвязи и радиовещания: В двух частях. Ч. 1. Коротковолновые антенны / С. П. Белоусов, Р. В. Гуревич, Г. А. Клигер, В. Д. Кузнецов. -М.: Связь, 1979.- 136 с.
  13. С.Е., Казанский JI.C. Устройство для настройки фидерных трактов коротковолновых антенн и антенные переключатели передающих коротковолновых радиоцентров // Вестник СОНИИР. 2007. — № 1 (15). — С. 12 -16.
  14. В.В. Решение интегро-дифференциальных уравнений вибраторов вблизи Земли // Вестн. Новгор. гос. ун-та. 1998. — № 10. — С. 43 — 45.
  15. В.В., Эминов С. И. Исследование вибраторных антенн вблизи земли // Наука производству. — 2000. — № 8. — С. 44 — 46.
  16. В.В. Распространение радиоволн над земной поверхностью с неоднородными электрическими свойствами // 12 Международная научно-техническая конференция «Радиолокация, навигация, связь» (Воронеж, 18−20 апр. 2006). 2006. — С. 532 — 538.
  17. К.И. Основы численного анализа. М.: Наука, 1986. — 744 с.
  18. . Методы оптимизации. Вводный курс. Пер. с англ. М.: Радио и связь, 1988. — 128 с.
  19. Л.Д. О решении интегрального уравнения линейной антенны // ДАН СССР. 1954. — Т. 92. — № 4. — С. 755.
  20. Л.Д., Кременецкий С. Д. Синтез излучающих систем (теория и методы расчета). М.: Сов. радио, 1974. — 232 с.
  21. С.П., Клигер Г. А. Анализ проволочных вибраторов // Труды НИИР.- 1982.-№ 3.-С. 5−9.
  22. С.П., Кузнецов В. Д., Казанский Л. С., Нечаев А. Н. Одновременная работа двух мощных KB передатчиков на общую антенну // Электросвязь. 1974. -№ 6. — С. 60 — 63.
  23. И.А., Пименов А., Юдин В. В. Применение сплайновых вейв-лет-функций к численному моделированию тонкопроволочных антенн // Инфо-телекоммуникационные технологии. 2003. — Т. 1. — № 4. — С. 29 — 32.
  24. В.А. Учет квазираспределенного характера индуктивных элементов при проектировании коммутируемых антенных согласующих устройств диапазона ДКМВ // Радиотехника. 2008. — № 3. — С. 71 — 74.
  25. Браун, Льюис, Эпштейн. Система заземления как фактор, определяющий эффективность антенны // Антенные устройства. Сборник переводных статей из иностранных журналов / Под ред. С. И. Надененко. М.: Связьиздат, 1939.-С. 75 — 105.
  26. А.Л. Современные тенденции развития антенной техники ДКМВ радиосвязи // Антенны. 2007. — № 10 (125). — С. 44 — 50.
  27. А.Л., Бузова М. А., Васин А. В. и др. Разработка и реализация защищенных антенно-фидерных устройств постоянной готовности диапазона ВЧ // Вестник СОНИИР. 2006. — № 4 (14). — С. 50 — 55.
  28. А.Л., Бузова М. А., Казанский Л. С., Минкин М. А., Юдин В. В. Вопросы моделирования квазираспределенных элементов мощных устройств антенно-фидерных трактов ДКМВ диапазона // Вестник СОНИИР. 2008. — № 3 (21).-С. 37−40.
  29. А.Л., Елисеев С. Н., Кольчугин Ю. И., Минкин М. А., Сухарев А. С. Автоматизированный комплекс технических средств для адаптивных радиолиний ДКМВ // Вестник СОНИИР. 2006. — № 1 (11). — С. 27 — 32.
  30. А.Л., Казанский Л. С., Кольчугин Ю. И. Широкодиапазонная антенна зенитного излучения // Вестник СОНИИР. 2005. — № 1 (7). — С. 20 — 24.
  31. А.Л., Казанский Л. С., Мишенков С. Л. Шестидиапазонная штыревая антенна // Радио. 2000. — № 11. — С. 63 — 64.
  32. А.Л., Кольчугин Ю. И., Никифоров А. Н., Романов В. А. Об особенности аттестации «безэховых» камер // Метрология и измерительная техника в связи. 1998. — № 3. — С. 26.
  33. А.Л., Кольчугин Ю. И., Носов Н. А., Павлов А. В. Измерение параметров антенн в «безэховой» камере // Метрология и измерительная техника в связи. 1998.-№ 4.-С. 12−13.
  34. А.Л., Носов Н. А., Сподобаев М. Ю., Юдин В. В. Принципы построения автоматизированных систем проектирования антенно-фидерного оборудования // Вестник СОНИИР. 2004. — № 2 (6). — С. 27 — 31.
  35. А.Л., Сухарев А. С. Вопросы создания универсальных быстро-разворачиваемых комплексов технических средств ДКМВ радиосвязи // Вестник СОНИИР. 2006. — № 2 (12). — С. 12 — 16.
  36. М.А. Системы уравнений Фредгольма второго рода для задачи анализа поверхностных рассеивателей // Вестник СОНИИР. 2005 — № 3(9). -С. 32−37.
  37. М.А. Проблемы и перспективы применения тонкопроволочного моделирования в задачах антенной электродинамики // Вестник СОНИИР. 2007. — № 2 (16). — С. 4 — 10.
  38. М.А. Основные принципы комбинирования методов физической оптики и интегральных уравнений при электродинамическом анализе электрически протяженных поверхностных рассеивателей // Вестник СОНИИР. 2007. — № 3 (17). — С.44−50.
  39. М.А. Метод электродинамического анализа сложных металлических объектов на основе уравнений Фредгольма 1-го и 2-го рода и векторного интегрального уравнения с поверхностным интегралом // Антенны. 2007. — № 10 (125).-С. 4−8.
  40. М.А., Гончарук О. Б., Скоробогатов Е. Г. Вопросы управления в плавно-перестраиваемых согласующих устройствах ДКМВ диапазона // Вестник СОНИИР. 2007. — № 4 (18). — С. 40 — 46.
  41. М.А., Казанский JI.C. Электродинамический анализ поверхностных рассеивателей методами обобщенных эквивалентных цепей и уравнений Фредгольма второго рода // Вестник СОНИИР. 2007. — № 1 (15). — С. 29 — 33.
  42. М.А., Юдин В. В. Методика расчета входного импеданса проволочной антенны на основе уравнения баланса энергии // Антенны. 2004. — № 3.-С. 31−36.
  43. М.А., Юдин В. В. Проектирование проволочных антенн на основе интегральных уравнений: Учебное пособие для ВУЗов. М.: Радио и связь, 2005.- 172 с.
  44. М.А., Юдин В. В. Формализация характеристик перестраиваемых согласующих устройств ДКМВ диапазона // Вестник СОНИИР. 2006. -№ 2 (12).-С. 17−22.
  45. Вай Кайчэнь. Теория и проектирование широкополосных согласующих цепей. М.: Связь, 1978. — 288 с.
  46. Е.Н. Возбуждение тел вращения. М.: Радио и связь, 1987.272 с.
  47. А.Б., Тихонов Н. А. Интегральные уравнения. М.: Изд-во Моск. Ун-та, 1989. — 155 с.
  48. А.В. Использование метода зеркальных изображений при расчете приземных антенн // Вестник СОНИИР. 2005. — № 3 (9). — С. 38 — 42.
  49. А.В. Задача о нахождении эквивалентного радиуса при тонкопроволочном моделировании диэлектрических структур в рамках электродинамического анализа методом интегрального уравнения // Антенны. 2006. — № 10 (113). — С. 44−47.
  50. .А. Основы теории распространения радиоволн. Распространение в однородной атмосфере. — M.-JL: Гос.техн.-теорет.изд-во, 1934. -227 с.
  51. А.Ф., Сизиков B.C. Интегральные уравнения: Методы, алгоритмы, программы. Справочное пособие. Киев: Наукова думка, 1986. — 543 с.
  52. Вычислительные методы в электродинамике: Под ред. Р. Митры. Пер с англ. / Под ред. Э. Л. Бурштейна. М.: Мир, 1977. — 487 с.
  53. В.А. Синтез согласующих и корректирующих цепей на основе генетического алгоритма // Современные проблемы радиоэлектроники. — 2003.-С. 327−331.
  54. А.А., Мальцев A.M. Синтез фазовых и согласующе-фильтрующих устройств на основе волновой матрицы передачи // Изв. вузов. Радиоэлектрон. 2005. — Т. 48. — № 3 — 4. — С. 72 — 80.
  55. О.В. Декаметровая радиосвязь. М.: Радио и связь, 1990. —240 с.
  56. О .В., Простов С. П. Системы и устройства коротковолновой радиосвязи / Под ред. профессора О. В. Головина. — М.: Горячая линия — Телеком, 2006.-598 с.
  57. О.В., Чистяков Н. И. Пути комплексной автоматизации ВЧ-радиосвязи на различных этапах ее развития // Электросвязь. — 1995. — № 7. С. 27−29.
  58. ГОСТ Р 51 061 97. Системы низкоскоростной передачи речи по цифровым каналам. Параметры качества речи и методы измерений. — М.: Госстандарт России, 1997. — 24 с.
  59. А.Г., Пименов Ю. В. Программный комплекс EDEM3D для исследования электродинамических характеристик идеально проводящих трехмерных объектов // Электродинамика и техника СВЧ и КВЧ. 1999. — Т. VII. -№ 2 (23). — С. 24 — 26.
  60. В.А. Модифицированный метод решения интегрального уравнения Фредгольма в задаче о распространении радиоволн вдоль неоднородной земной поверхности // Радиотехн. и электрон. — 2000. — Т. 45. № 10. -С. 1187- 1193.
  61. В.А. Численное решение двумерного интегрального уравнения Фредгольма в задаче о распространении радиоволн над нерегулярной земной поверхностью // Радиотехн. и электрон. 2002. — Т. 47. — № 11. — С. 1329 -1334.
  62. Г. Н. Автоматизированный синтез широкополосных согласующих устройств, связывающих произвольные иммитансы источника сигнала и нагрузки // Науч. вестн. НГТУ. 2004. — № 1. — С. 155 — 165.
  63. А.В., Козлов Р. Ю. Анализ особенностей распространения радиоволн в городских условиях с учетом рельефа трассы // Современные проблемы радиоэлектроники. 2004. — С. 207 — 209.
  64. С.Н., Кольчугин Ю. И. Адаптация по поляризации в ДКМВ радиосвязи // Вестник СОНИИР. 2008. — № 3 (21). — С. 53 — 59.
  65. В.Т., Кравченко В. Ф. Об нмпедансных граничных условиях, учитывающих кривизну поверхности // Радиотехн. и электрон. 2000. — Т. 45. -№ 11.-С. 1300- 1306.
  66. А.В., Казанский Л. С., Кольчугин Ю. И., Шаров С. П. Автоматическое согласующее устройство для антенного фидера декаметрового диапазона//Электросвязь. 1988. — № 11.-С. 28−29.
  67. Д.А. Разработка программы автоматизированного расчета согласующих цепей // Радиотехнические устройства, информационные технологии и системы управления. 2001. — С. 111−112.
  68. Е.В., Пименов Ю. В. Численный анализ дифракции радиоволн. М.: Радио и связь, 1982. — 264 с.
  69. Измеритель комплексных коэффициентов передачи «Обзор-ЮЗ» руководство по эксплуатации РЭ 6687−028−21 477 812−2004.
  70. Изыскание инженерных путей построения автоматического согласующего устройства на мощность 250 кВт: Отчет о НИР (заключительный) / Предприятие п/я Г-4492. Куйбышев, 1986. — 86 с.
  71. Интегральные уравнения / Забрейко П. П., Кошелев А. И. и др. М.: Наука, Глав. ред. физ.-мат. лит., 1968. -448 с.
  72. Л.С. Способ расчета проволочных антенн произвольной конфигурации с помощью обобщенной эквивалентной цепи // Радиотехника и электроника. -1999. № 6. — С. 705 — 709.
  73. Л.С. О компенсации отражений, создаваемых в линиях емкостной неоднородностью // Сборник трудов ГосНИИ Минсвязи СССР. -Вып. 1 (37). 1965. — С. 22 — 28.
  74. Л.С. Настройка фидера на бегущую волну на нескольких частотах // III научно-техническая конференция по антеннам и фидерным трактам для радиосвязи, радиовещания и телевидения: Аннотация докл. — М., 1973. -С. 5.
  75. Л.С. Проектирование бесконтактных вариометров для автоматизированных согласующе-фильтрующих систем декаметрового диапазона // Электросвязь. 1990. — № 6. — С. 33 — 34.
  76. Л.С. Расширение частотного диапазона перестраиваемых согласующих устройств // Труды НИИР. 1990. — № 3. — С. 35 — 38.
  77. Л.С. Настройка коротковолнового фидера на нескольких частотах / Проектирование сооружений связи // Экспресс-информация. — М.: ЦНТИ Информсвязь. Сер. РРТ. 1977. — № 1. — С. 3 — 5.
  78. Л.С. Теория моделирования антенно-фидерных устройств линейными LC-цепями с потерями, их проектирование и техническая реализация в ВЧ-диапазоне: Дис.. докт. техн. наук. Самара, 1998. -346 с.
  79. Л.С. Численное моделирование процесса настройки антенны // Тезисы докл. XI Российской научной конференции ПГАТИ. Самара, 2004.-С. 142−143.
  80. Л.С. Оптимизация входного сопротивления вибраторной антенны // Труды НИИР. 1991. — № 4. — С. 43 — 44.
  81. JI.С. Современные возможности в области создания коротковолновых антенн радиосвязи // Вестник СОНИИР. 2005. — № 3 (9). — С. 47 — 53.
  82. Л.С., Каминер Е. Ц., Красильников В. Д., Антипова С. Е. Бесконтактный шлейф // Электросвязь. 1988. — № 1. — С. 46 — 47.
  83. Л.С., Кольчугин Ю. И. Принципы создания согласующих и фазирующих устройств ВЧ-диапазона в современных технологических условиях //Антенны. 2006. — № 10 (113). — С. 26 — 31.
  84. Л.С., Красильников А. Д. Фазирующие устройства ДКМВ диапазона на базе LC-сеток // Вестник СОНИИР. 2007. — № 1 (15). — С. 51 -56.
  85. Л.С., Мендруль Г. И. Согласующее устройство СУ-250 // Инф. лист. ЦНИИС. Куйбышев, 1984. — 2 с.
  86. Л.С., Минкин М. А. Особенности проектирования автоматизированных согласующих устройств для высокодобротных антенн ВЧ диапазона // Вестник СОНИИР. 2005. — № 4 (10). — С. 43 — 47.
  87. Л.С., Романов В. А. Антенно-фидерные устройства дека-метрового диапазона и электромагнитная экология. М.: Радио и связь, 1996. -270 с.
  88. Л.С., Шаров С. П. Бесконтактные вариометры для согласующих устройств коротковолновых передатчиков // Вестник СОНИИР. 2007. -№ 1 (15). — С. 88−91.
  89. Л.С., Юдин В. В. Электродинамический анализ проволочных антенн методами интегральных уравнений в тонкопроволочном приближении и обобщенных эквивалентных цепей // Вестник СОНИИР. 2007. — № 1 (15).-С. 92−97.
  90. А.Н., Красильников А. Д., Невский А. В. Теоретические и экспериментальные исследования активного триортогонального антенного модуля // Вестник СОНИИР. 2007. — № 4 (18). — С. 67 — 72.
  91. С.В., Шорохова Е. А., Кашин А. В. Влияние проводящих земных сред на излучение элементарного электрического диполя в СВ-диапазоне длин волн // Антенны. 2005. — № 6.
  92. В.Е. Результаты измерений проводимости почв СССР // Радио. 1963. — № 9. — С. 40 — 45.
  93. Кин С. Атмосферные помехи и борьба с ними. Радио всем! — 1930. -№ 8. — С. 199−201- № 9.-С. 226−228.
  94. Р., Смит Г. Антенны в материальных средах. В 2-х книгах. Кн. 2. Пер. с англ. М.: Мир, 1984. — 824 с.
  95. В.П. Влияние атмосферных осадков на параметры вибраторных антенн. Дис. канд. техн. наук. -М.: НИИР, 1971.
  96. А.А. Микроминиатюрные печатные индуктивные элементы // Зарубежная радиоэлектроника. 1968. — № 4. — С. 69 — 79.
  97. Ю.И. Учет влияния земли при формировании поляризационных характеристик приемных ДКМВ антенн // Радиотехника (Журнал в журнале). 2008. — № 3. — С. 85 — 88.
  98. Ю.И. Влияние земли на процессы поляризационной адаптации в ДКМВ радиосвязи // XIV Международная научно-техническая конференция: Радиолокация, навигация, связь (Воронеж, апрель 2008 г.). Воронеж, 2008.-С. 500−505.
  99. В.И. Двухэлементная бесконтактная настройка фидера на режим бегущей волны // Электросвязь. 1983. — № 9. — С. 26 — 30.
  100. Коротковолновые антенны / Г. З. Айзенберг, С. П. Белоусов, Э. М. Журбенко и др.- Под ред. Г. З. Айзенберга. 2-е, перераб. и доп. — М.: Радио и связь, 1985. — 536 с.
  101. В.В. Интегральные уравнения в задачах дифракции. В кн.: Вычислительные методы и программирование. — М.: Изд. МГУ. — 1966. — Вып. 5.-С. 260−293.
  102. M.JI. Интегральные уравнения. М.: Наука, 1975. — 304 с.
  103. Г. Н. Цилиндрические, кольцевые и вертикальные антенны. -М.-Л.: Энергия, 1965. 204 с.
  104. В.П. Анализ синфазных многоэтажных антенн, расположенных на ограниченных склонах рельефа местности // Труды НИИР. — 1980. -№ 3. С. 36−38.
  105. В.П. Влияние затеняющего профиля рельефа антенного поля на направленные свойства некоторых типов декаметровых антенн // Сб. Рассеяние электромагнитных волн. 1983. — Вып. 4. — Таганрогский радиотехнический институт. — С. 121−124.
  106. В.П. Базовая модель для исследования направленных свойств некоторых типов антенн ВЧ-диапазона с учетом изломов подстилающей поверхности конечной проводимости // Антенны. — 2003. — № 1. — С. 48 — 51.
  107. В.П. К расчету направленных свойств антенн, установленных на площадках сложного профиля // Сб. Рассеяние электромагнитных волн.- 1976. Вып. 1. — Таганрог, Таганрогский радиотехнический институт. — С. 150- 154.
  108. В.П., Шередько Е. Ю. Влияние рельефа поверхности земли на направленные свойства коротковолновых антенн // Проектирование сооружений связи. Серия: радиосвязь, радиовещание, телевидение. 1975. — № 1 (17).-С. 3−20.
  109. В. П. Шередько Е.Ю. Влияние нерегулярности рельефа антенного поля на параметры синфазных коротковолновых антенн // Известия высших учебных заведений. Радиоэлектроника. 1976. — № 11. — С. 107 — 108.
  110. В.Д., Комиссаров В. И. Бесконтактная настройка фидера на бегущую волну // Электросвязь. 1972. — № 4. — С. 68−71.
  111. В.Х., Джиллеспи Э. С. Антенные измерения 1978 // ТИИЭР.- 1978. Т. 66. — № 4. с. 143 — 173.
  112. Г. А., Плишкин А. В. Расчет и оптимизация геометрических размеров ферровариометров антенных согласующих устройств // Техника средств связи, сер. ТРС. 1980. — № 7. — С. 59 — 62.
  113. Г. А., Князев А. С. Приземные и подземные антенны. М.: Советское радио, 1965. — 472 с.
  114. Р., Дэвис Д., Албрехт А. Справочник радиоинженера. М.: Государственное энергетическое издательство, 1961. — 704 с.
  115. М.А. Об одном методе решения задач о распространении электромагнитных волн вдоль поверхности земли // Изв. АН СССР. 1944. — Т. 8.-С. 16.
  116. М.А., Шабат Б. В. Методы теории функций комплексного переменного. 5-е изд., испр. М.: Наука. Гл. ред. физ.-мат. лит-ры, 1987. 688 с.
  117. С.Е., Томашевич С. В. Справочник по высокочастотным трансформаторным устройствам. М.: Радио и связь, 1984. — 216 с.
  118. А.Ю. Проекционно-итеративные методы решения дифференциальных и интегральных уравнений. Киев: Наукова думка, 1980. — 262 с.
  119. Г. И., Новиков В. В., Рыбачек С. Т. Распространение электромагнитных волн над земной поверхностью. — М.: Наука, 1991. 123 с.
  120. Г. Т., Васильев Е. Н. Математические методы прикладной электродинамики. М.: Сов. радио, 1970. — 120 с.
  121. Г. Т., Сазонов Д. М. Антенны. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Энергия, 1975.-528 с.
  122. Г. Т., Чаплин А. Ф. Возбуждение электромагнитных волн. 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Радио и связь, 1983. — 296 с.
  123. Н.А., Мироненко Г. Н., Кирьянов О. Е. Оценка границ применимости импедансных граничных условий в задаче дифракции электромагнитной волны на проводящей кромке с покрытием // Радиотехника 2000. -№ 6. — С. 74 — 78.
  124. Д.Л., Янг Л., Джонс Е.М. Т. Фильтры СВЧ, согласующие цепи и цепи связи. Т.1. / Пер. с агл. под общей ред. Л. В. Алексеева и Ф.В. Кушни-ра. М.: Связь, 1971. — 440 с.
  125. Методика настройки КВ-передающих фидеров на бегущую волну с помощью рамок: Утв. Главным управлением космической и радиосвязи Министерства связи СССР 14.03.83. Куйбышев, 1983. 15 с.
  126. М.А. Проблемы и перспективы модернизации и развития систем ДКМВ радиосвязи // Вестник СОНИИР. 2006. — № 4 (14). — С. 4 — 10.
  127. На Ц. Вычислительные методы решения прикладных граничных задач: Пер. с англ. М.: Мир, 1982. — 296 с.
  128. Е.И., Радциг Ю. Ю., Эминов С. И. Теория интегральных уравнений дифракции электромагнитных волн // ДАН, 1995. Т. 345. — № 2. -С. 186- 187.
  129. В.А. Оптимизация излучателей приемной антенны КВ-диапазона // Антенны. 2006. — № 6. — С. 30 — 34.
  130. Н.А. Аналитическое проектирование антенно-фидерных устройств // Антенны. 2004. — № 3 (82). — С. 70 — 75.
  131. Патент № 1 646 012 Россия, МКИ5 Н 01 Р 5/10. БИ 1991 № 16. Согласующее устройство / Казанский JI.C.
  132. Патент № 1 125 680 Россия, МКИ Н 01 Р 7/04. Резонатор / Л. С. Казанский (Россия). 3 е.: ил.
  133. Патент № 1 171 861 Россия, МКИ Н 01 F 21/02. Вариометр / Л. С. Казанский (Россия). 2 е.: ил.
  134. Патент № 1 332 392 Россия, МПК Н 01 °F 21/10, 27/28. Вариометр / Л. С. Казанский, С. П. Шаров (Россия). 3 е.: ил.
  135. Патент № 1 646 012 Россия, МКИ5 Н 01 Р 5/10. Согласующее устройство / Л. С. Казанский (Россия). 3 е.: ил.
  136. Патент № 2 030 003 Россия, МКИ Н 01 F 21/02. Вариометр / Л. С. Казанский (Россия).
  137. Патент № 2 278 452 Россия, МПК7 Н 01 Р 3/06, Н 01 Р 5/00. 2006, Бюл. № 17. Устройство для настройки фидера на бегущую волну на несколькихфиксированных волнах / A.JI. Бузов, JI.C. Казанский, Ю. М. Сподобаев (Россия). 3 е.: ил.
  138. Патент № 1 702 462 Россия, МКИ Н 01 Q 9/28, 9/44. Антенна / Л. С. Казанский, Е. Ц. Каминер, Г. М. Родина (Россия). 5 е.: ил.
  139. Ю.М., Горобец Н. Н. Поля излучения тонкого несимметричного радиального вибратора, расположенного на импедансной сфере // Изв. вузов. Радиоэлектрон. 2002. — Т. 45. — № 5 — 6. — С. 56 — 65.
  140. .М. Импедансные нелинейные граничные условия // Изв. вузов. Радиоэлектрон. 2003. — Т. 46. — № 5 — 6. — С. 18 — 25.
  141. А.Ф. и др. Метрология в технике радиосвязи / Под ред. А. Ф. Пионтковской. М.: Радио и связь, 1983. — 184 с.
  142. В.В., Хлопушин И. Ю. Адаптивное согласующее устройство распределенного типа для антенн диапазона ДКМВ // Изв. вузов. Радиоэлектрон. 2004. — Т. 47. — № 3 — 4. — С. 35 — 37.
  143. В.В., Чавка Г. Г. Расчет широкополосных согласующих, селективных и трансформирующих устройств. Л.: ЛЭТИ, 1977. — 83 с.
  144. В. Согласующая LC-цепь // Радио. 1999. — № 10. — С. 62.
  145. А.В., Саломатов Ю. П. Расчет напряженности электрического поля, излучаемого вертикальным диполем // Современные проблемы радиоэлектроники. 2005. — С. 261 — 263.
  146. А.А., Тихомиров Н. П. О достижимой точности прогнозирования поля земной волны // Проблемы дифракции и распространения волн. -Вып. 22. С. 189−195. — Л.: Изд-во Лениградского ун-та, 1989.
  147. Разработка согласующе-фильтрующей системы ДКМВ на мощность 500 кВт: отчет о НИР (промежуточ.) / Предприятие п/я Г-4492. Куйбышев, 1988.-27 с.
  148. Ю.Ю. Неоднородные линии для широкополосного согласования комплексных нагрузок // Новгородский гос. университет. Деп. в ВИНИТИ 25.08.97 № 2736-В 97.
  149. Ю.Ю., Сочилин А. В., Эминов С. И. Исследование методом моментов интегральных уравнений вибратора с точными и приближенными ядрами // Радиотехника. 1995. — № 3. — С. 55 — 57.
  150. РуновА.В. О специализации интегрального уравнения тонкой проволочной антенны произвольной геометрии к некоторым частным случаям // Радиотехника и электроника. Вып. 6. Минск: Высшая школа, 1976. — С. 161 — 164.
  151. А.П., Малютин Н. Д., Бабатьев В. В., Газизов Т. Т. Экспериментальные характеристики комбинированных широкополосных антенн ДКМВ-диапазона // Электронные средства и системы управления. 2004. — Ч. 1. — С. 88−90.
  152. А.Г. Параметры горизонтального вибратора, размещенного над полупространством: В кн.: Антенны. — М.: Связь, 1976. № 24. — С. 19−31.
  153. Ю.М., Кубанов В. П. Основы электромагнитной экологии. М.: Радио и связь, 2000. — 240 с.
  154. В.А. Математическое моделирование электродинамических процессов в проволочных антенных системах // Математическое моделирование. 1989. — Т. 1. -№ 8. — С. 127−141.
  155. В.А. Особенности численной реализации метода моментов при решении интегральных уравнений проволочных систем // Радиотехника и электроника. 1989. — № 5. — С. 961 — 964.
  156. В.В. Коротковолновые направленные антенны. М.: Связьиздат, 1936.
  157. П.Л. Энергетические характеристики решеток горизонтальных вибраторов над границей раздела двух сред // Электромагнитные волны и электронные системы. 2004. — Т. 9. — № 3 — 4.
  158. Ф. Интегральные уравнения. М.: Изд-во иностр. лит., 1960.-299 с.
  159. В.Н. Дифракция радиоволн на реальных природных препятствиях // Радиотехника. 2003. — № 11.-С. 10−12.
  160. Р. Теоретические ограничения полосы согласования произвольных импедансов. — М.: Сов. радио, 1965. 124 с.
  161. С.А. Вертикальный вибратор над плоской полупроводящей землей // Радиотехн. и электрон. 2003. — Т. 48. — № 1. — С. 47 — 51.
  162. Е.Л. Распространение радиоволн вдоль земной поверхности. -М.: Изд. АН СССР, 1961. 870 с.
  163. А.Л., Явич Л. Р. Синтез четырехполюсников и восьмиполюсников на СВЧ. -М.: Связь, 1971. -388 с.
  164. Л.А., Гиршман Г. Х. Антенные контуры широкодиапазонных коротковолновых передатчиков. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1960. — 263 с.
  165. Фок В. А. Проблемы дифракции и распространения электромагнитных волн. М.: Советское Радио, 1970. — 520 с.
  166. А.З., Рыжков Е. В. Измерение параметров антенно-фидерных устройств. М.: Связьиздат, 1962. — 316 с.
  167. Ф., Мизес Р. Дифференциальные и интегральные уравнения математической физики. Л.-М.: ОНТИ, 1937. — 998 с.
  168. В. СВЧ цепи. Анализ и автоматизированное проектирование: Пер. с англ. М.: Радио и связь, 1990. — 288 с.
  169. В.Б., Сафронов Д. В. Структура электромагнитного поля, излученного подземным передатчиком с рамочной антенной, с учетом ближней зоны распространения радиоволн // Радиотехника. 2005. — № 3. — С. 80−83.
  170. Д.Я., Третьяков С. А. Обобщенные граничные условия импедансного типа для тонких плоских слоев различных сред (Обзор) // Радиотехн. и электрон. 1998. — Т. 43. — № 1. — С. 16 — 29.
  171. И.Ю. Разработка адаптивных антенных согласующих устройств распределенного типа // Антенны. 2005. — № 3. — С. 20 — 22.
  172. И.Ю. О разработке адаптивных антенных согласующих устройств распределенного типа // Распространение радиоволн. 2005. — Т. 2. — С. 455−459.
  173. И.Ю., Сушков О. Г. О применении широкополосных согласующих устройств для антенн ДКМВ диапазона // Антенны. — 2003. № 12. -С. 39−40.
  174. А.Н., Петров Б. М. Импедансные граничные условия на искривленных поверхностях // Современные проблемы радиоэлектроники. — 2003. -С. 195- 199.
  175. Л.Я. Вариационное исчисление и интегральные уравнения. — М.: Наука, 1966.-176 с.
  176. Г. Г. Оптимизация на ЭВМ широкополосных согласующих устройств для нагрузок высокой добротности // Изв. вузов. Радиоэлектроника. — 1976. Т. XIX. — № 6. — С. 124 — 127.
  177. Ф.Б. Распространение радиоволн. М.: Сов. радио, 1972.
  178. В.В., Черенков B.C., Гладких В. И. Новый метод решения задачи возбуждения импедансной плоскости // Радиотехн. и электрон. 2004. — Т. 49. — № 10. — С. 1205 — 1209.
  179. Ю.А. Эллиптическая поляризация волн на KB трассах // Тр. НИИР. 2002. — С. 87 — 90.
  180. Шлейф настроечный бесконтактный: Пояснительная записка / Предприятие п/я Г-4492. 3e2.240.028 ПЗ: № ГР 81 019 760. — Куйбышев, 1981.-95 с.
  181. Широкополосные радиопередающие устройства / Под ред. О. В. Алексеева. М.: Связь, 1978. — 304 с.
  182. Е.А., Кашин А. В. Оценка влияния Земли на характеристики излучения тонкого электрического вибратора // Антенны. 2005. — № 7 — 8. — С. 59−64.
  183. Электродинамические методы анализа проволочных антенн / A.JI. Бузов, Ю. М. Сподобаев, Д. В. Филиппов, В.В. Юдин- Под ред. В. В. Юдина. -М.: Радио и связь, 2000. 153 с.
  184. С.И. Теория интегро-дифференциальных уравнений вибраторов и вибраторных решеток // Электродинамика и техника СВЧ и КВЧ. -1997. Т. V. — Вып. 2 (18). — С. 48 — 58.
  185. С.И. Обоснование метода моментов в теории дифракции // Письма в ЖТФ. 2003. — Т. 29. — Вып. 16. — С. 80 — 88.
  186. В.В. Учет несогласованности нагрузки при проектировании фильтров // Труды НИИР. 1990. — № 3. — С. 49 — 52.
  187. В.В. Анализ полузвена фильтра нижних частот при согласовании высокодобротных нагрузок с большим перепадом активных сопротивлений //Труды НИИР. -1991.-№ 4.-С. 47−49.
  188. В.А., Каршакевич С. Ф. Устойчивость процесса сходимости численного решения в электродинамике // Изв. вузов — Радиоэлектроника. — 1981. Т. XXIV. — № 2. — С. 66 — 72.
  189. Aberle J.T. Two-port representation of an antenna with application to non-foster matching networks // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2008. — V. 56. — № 5. -P. 1218- 1222.
  190. Arand B.A., Hakkak M., Forooraghi K., Mohassel R. Analysis of vertical wire antenna above lossy ground using discrete complex image method // AEU: Int. J. Electron, and Commun. 2003. — V. 57. — № 5. — P. 333 — 337.
  191. Bendali A., Fares M’B., Gay J. A boundary-element solution of the Leon-tovitch problem // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 1999. — V. 47. — № 10. — P. 1597- 1605.
  192. Brennan C., Cullen P., Condon M. A novel iterative solution of the three dimensional electric field integral equation // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2004.- V. 52. № 10. — P. 2781 — 2784.
  193. Buon Kiong Lau, Andersen J. В., Kristensson G., Molisch A. F. Impact of matching network on bandwidth of compact antenna arrays // IEEE Trans, on Ant. and Prop.-2006.-V. 54. -№ 11.-P. 3225 -3238.
  194. Burge G.J., Poggio A.J. Numerical electromagnetic code (NEC) method of moments. — California: Lawrence Livermore Laboratory, 1981. — 664 p.
  195. Carlin H.J., Amstutz P. Broadband matching // Annales des telecommunications. 1981. — V. 36. — № 5 — 6. — P. 711 — 715.
  196. Collin R.E. Hertzian dipole radiating over a lossy earth or sea: some early and late 20th-century controversies // IEEE Antennas and Propag. Mag. 2004. — V. 46.-№ 2.-P. 64−79.
  197. Conticello C., Gentili V. A new generation of high-power automatic antenna couplers for HF communication // Telettra review. 1983. — № 35. — P. 27 -36.
  198. Djordjevic M., Notaros B.M. Double higher order method of moments for surface integral equation modeling of metallic and dielectric antennas and scatterers // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2004. — V. 52. — № 8. — P. 2118 — 2129.
  199. Dvorak S.L., Pao H.-Y. A new solution for the problem of plane wave diffraction by a 2-D aperture in a ground plane // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2005. — V. 53. — № 7. — P. 2299 — 2306.
  200. Ergul O., Gurel L. The use of curl-conforming basis functions for the magnetic-field integral equation // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2006. — V. 54. — № 7.-P. 1917−1926.
  201. Hallen E. Theoretical investigation into the transmitting and receiving qualities of antennas // Nova Acta Soc. Sci. Upsal. 1938. — V. 1. — № 4. — P. 1−44.
  202. Han D.-H., Polycarpou A.C., Balanis C.A. Ground effects for VHF/HF antennas on helicopter airframes // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2001. — V. 49. — № 3. — P. 402−412.
  203. Harrington R.F. Field computation by moment method. New York: Macmillan, 1968.-240 p.
  204. Kang G., Song J., Chew W.C., Donepudi K.C., Jin J. A novel grid-robust higher order vector basis function for the method of moments // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2001. — V. 49. — № 6. — P. 908 — 915.
  205. Kang T.W., Kim H.T. Basis function considerations for the method of moments using the fictitious current model // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 1999. -V. 47.-№ 6.-P. 1118−1120.
  206. King R.W.P. The theory of linear antennas. Cambridge, Mass.: Harvard University Press, 1956. — 384 p.
  207. Liao D., Sarabandi K. Near-earth wave propagation characteristics of electric dipole in presence of vegetation or snow layer // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2005. — V. 53. — № 11. — P. 3747 — 3756.
  208. Lim S.5 Rogers R.L., Hao Ling. A tunable electrically small antenna for ground wave transmission // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2006. — V. 54. — № 2. — P. 417−421.
  209. Lindell I.V., Sihvola A.H. Realization of impedance boundary // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2006. — V. 54. — № 12. — P. 3669 — 3676.
  210. Marrocco G., Mattioni L. Naval structural antenna systems for broadband HF communications // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2006. — V. 54. — № 4. — P. 1065- 1073.
  211. Marrocco G., Mattioni L., Martorelli V. Naval structural antenna systems for broadband HF communications Part II: Design methodology for real naval platforms // IEEE Trans, on Ant. and Prop. — 2006. — V. 54. — № 11. — P. 3330 — 3337.
  212. Mattioni L., Di Lanzo D., Marrocco G. Naval structural antenna systems for broadband HF communications Part III: Experimental evaluation on scaled prototypes // IEEE Trans, on Ant. and Prop. — 2008. — V. 56. — № 7. — P. 1882 — 1887.
  213. А. Исследование свойств стелющихся антенн // Appl. Sc. Res. 1948. — V. BI. — № 3. — P. 213 — 240.
  214. Patent 4 095 198 USA. Impedance-Matching Network / T.J. Kirby. 13.06.1978.
  215. Rius J.M., Ubeda E., Parron J. On the testing of the magnetic field integral equation with RWG basis functions in method of moments // IEEE Trans, on Ant. and Prop.-2001.-V. 49.-№ 11.-P. 1150- 1553.
  216. Robin M. Use spreadsheets to optimize matching networks // Microwaves and RF. 1996. — № 9. — P. 77 — 78, 80.
  217. Rodriguez J.L., Garcia-Tunon I., Taboada J.M., Basteiro F.O. Broadband HF antenna matching network design using a real-coded genetic algorithm // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2007. — V. 55. — № 3. — P. 611 — 618.
  218. Wang G. Application of wavelets on the interval to the analysis of thin-wire antennas and scatterers // IEEE Trans, on Ant. and Prop. — 1997. V. 45. — № 5. -P. 885 -893.
  219. Whatley R.B., Zhen Zhou, Melde K.L. Reconfigurable RF impedance tuner for match control in broadband wireless devices // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2006. — V. 54. — № 2. — P. 470 — 478.
  220. Wheeler H.A. Radio wave propagation in the earth’s Crust // J. Res. NBS. 1961. — V. 65D.-P. 189−191.
  221. Yarovoy A.G., Vazouras C.N., Fikioris J.G., Ligthart L.P. Numerical simulations of the scattered field near a statistically rough air-ground interface // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2004. — V. 52. — № 3. — P. 780 — 789.
  222. Zhou H., Hua G., An accurate approach for the calculation of MoM matrix elements // IEEE Trans, on Ant. and Prop. 2006. — V. 54. — № 4. — P. 1185 -1191.
  223. Zurk L.M. Experimental observation and statistics of multipath from terrain with application to overland height finding // IEEE Trans, on Ant. and Prop. -1999.-V. 47.-№ l.-P. 121 131.
  224. А.П. Расчет тока, наведенного в земле элементарным вибратором, методом интегрального уравнения // Вестник СОНИИР. 2005. — № 3 (9).-С. 74−77.
  225. А.П. Расчет поля элементарного горизонтального вибратора над поверхностью земли с использованием метода интегральных уравнений // Вестник СОНИИР. 2005. — № 4 (10). — С. 91 — 95.
  226. А.П. Расчет диаграмм направленности быстроразворачи-ваемых антенн СЧ и ВЧ диапазонов методом интегрального уравнения // Вестник СОНИИР. 2006. — № 1 (11). — С. 87 — 90.
  227. А.В., Кольчугин Ю. И., Трофимов А. П. Электродинамический анализ приземного вибратора с использованием сетчатого моделирования поверхности земли // Вестник СОНИИР. 2006. — № 2 (12). — С. 23 — 26.
  228. А.П. Особенности оптимизации приземных кольцевых антенных решеток, работающих земной волной // Антенны. 2006. — № 10 (113). -С. 21−25.
  229. Бузов A. JL, Бузова М. А., Васин А. В., Гончарук О. Б., Кольчугин Ю. И., Трофимов А. П., Юдин В. В. Разработка и реализация защищенных антен-но-фидерных устройств постоянной готовности диапазона ВЧ // Вестник СОНИИР. 2006. — № 4 (14). — С. 50 — 55.
  230. А.П. Аспекты проектирования малогабаритных ДКМВ антенн, рассчитанных на работу на коротких и протяженных трассах // Вестник СОНИИР. 2007. — № 2 (16). — С. 84 — 88.
  231. А.П. Алгоритмизация процессов автоматической настройки приземных антенн ДКМВ диапазона // Вестник СОНИИР. 2007. — № 3 (17). -С. 87−93.
  232. М.А., Трофимов А. П. Границы применимости формул Френеля в задачах антенной электродинамики // Антенны. 2007. — № 10 (125). — С. 9−12.
  233. JI.C., Минкин М. А., Трофимов А. П. Подстройка высокодобротных малогабаритных ДКМВ антенн в симметричных фидерах // Вестник СОНИИР. 2007. -№ 4 (18). -С. 64−66.
  234. М.А., Трофимов А. П. Реализация коммутируемых согласующих устройств ДКМВ диапазона на основе полузвеньев и звеньев лестничных фильтров // Вестник СОНИИР. 2007. — № 4 (18). — С. 84 — 88.
  235. А.П. Малогабаритная вибраторная антенна ДКМВ с переключаемым видом поляризации // XIV международная научно-техническая конференция «Радиолокация, навигация, связь» (Воронеж, 15−17 апреля 2008 г.). Воронеж, 2008. — С. 506 — 510.
  236. JI.C., Трофимов А. П. Определение длин недоступных антенных фидеров на основе спектрального анализа входных характеристик // Радиотехника (Журнал в журнале). 2008. — № 3. — С. 80 — 84.
  237. А.П. Построение алгоритмов автоматической настройки антенных согласующих устройств ДКМВ диапазона с учетом взаимного влияния элементов их эквивалентных схем // Вестник СОНИИР. 2008. — № 3 (21). -С. 90−93.
Заполнить форму текущей работой