Бакалавр
Дипломные и курсовые на заказ

Аэродинамические исследования и разработка шахтного осевого вентилятора с перфорированными лопатками рабочего колеса и противосрывным устройством

ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Разработан осевой вентилятор, оснащенный противосрыв-ным устройством, включающим перфорированные лопатки и два концентрических кольца (а.с. № 568 748, СССР). На основе амплитудно-частотного анализа установлено, что при применении разработанного противосрывного устройства в однои двухступенчатых вентиляторах наряду с существенным уменьшением амплитуды колебания статического давления в зоне срыва… Читать ещё >

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Современное состояние разработок по расширению рабочей зоны осевых вентиляторов
    • 1. 2. Цель и задачи исследования
  • 2. ОПЫТНЫЕ УСТАНОВКИ И МЕТОДИКА ЭКСПЕРШШНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИИ
    • 2. 1. Краткая характеристика испытательных стендов и опытных установок
    • 2. 2. Методика экспериментов
    • 2. 3. Датчики давления
    • 2. 4. Методика исследования обтекания перфорированных лопаток осевых вентиляторов с помощью математического моделирования с применением ЭГДА
  • 3. ИССЛЕДОВАНИЕ АЭРОДИНАМИКИ МОДЕЛЕЙ ШАХТНЫХ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ С ПЕРФОРИРОВАННЫМ ЛОПАТКАМИ РК
    • 3. 1. Общие представления об обтекании профилей лопаток на закритических утлах, а тает
    • 3. 2. Результаты экспериментальных исследований некоторых известных противосрывных устройств
    • 3. 3. Результаты экспериментальных исследований обтекания перфорированных лопаток РК на установке
  • ЭГДА
    • 3. 4. Результаты экспериментальных исследований моделей одно- и двухступенчатого осевых вентиляторов и ЕВВ с перфорированными лопатками РК
    • 3. 5. Исследование влияния перфорации лопаток РК на амплитудно-частотный спектр статического давления
  • 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕЦ НА АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРНО ТИКИ МОДЕЛЕЙ ШАХТНЫХ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ. IOI
  • 4. Л* Теоретические и экспериментальные предпосылки по применению цилиндрических колец для улучшения условий устойчивости работы осевых вентиляторов
    • 4. 2. Результаты экспериментальных исследований влияния цилиндрических колец на аэродинамические характеристики моделей осевых вентиляторов
    • 4. 3. Исследование влияния цилиндрических колец на амплитудно-частотный спектр статического давления. Д
  • 5. ИССЛЕДОВАНИЕ АЭР0ДО1АМИКИ МОДЕЛЕЙ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ С ПЕРФОРИРОВАННЫМИ ЛОПАТКАМИ РК И ЩШИНДРИЧЕСКИМИ КОЛЬЦАМИ. J
    • 5. 1. Результаты экспериментальных исследований влияния перфорации лопаток РК и цилиндрических колец на аэродинамические характеристики осевых вентиляторов
    • 5. 2. Влияние противосрывных устройств на амплитудно. частотный спектр статического давления
    • 5. 3. Влияние противосрывных устройств на уровни шума и на эффективность реверсирования модели ВВВ
  • 6. РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОМЫШЛЕННЫХ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИИ И ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ РАБОТЫ
    • 6. 1. Особенности эксплуатации ВОД-II на шахте le I
  • СУ Жинвали ГЭС
    • 6. 2. Краткая характеристика промышленной установки
    • 6. 3. Результаты аэродинамических испытаний промышленной установки ВОД-II

Аэродинамические исследования и разработка шахтного осевого вентилятора с перфорированными лопатками рабочего колеса и противосрывным устройством (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

В материалах ХХУ1 съезда КПСС, касающихся основных направлений экономического и социального развития СССР на 19 811 985 годы и на период до 1990 года, в разделе «Развитие промышленности», ставится задача к 1985 году добыть до 770−800 млн. тонн угля. Для решения поставленной задачи наряду с другими мероприятиями предлагается увеличить производственные мощности угольного машиностроения с целью полного удовлетворения потребности народного хозяйства в надежном и высокопроизводительном горношахтном оборудовании с одновременным улучшением условий труда и техники безопасности.

Важнейшим направлением технического прогресса в горнорудной промышленности является дальнейшее повышение надежности, срока службы и экономической эффективности шахтных вентиляторов главного проветривания. Проблема существенного улучшения аэродинамических характеристик осевых вентиляторов в настоящее время становится актуальной в связи с тем, что повышается глубина разработки полезных ископаемых, увеличивается суточная добыча из забоев и др. Кроме того, на рудниках и шахтах нередко применяется последовательное и параллельное включение вентиляторов.

Вентиляторы осевые и центробежные широко применяются во многих областях народного хозяйства, нередко являются необходимой частью технологического процесса. Укажем, что до 10 $ вырабатываемой в СССР электроэнергии затрачивается на их привод /I/.

Ввиду особенностей, которыми характеризуется работа горнорудных предприятий, рабочие режимы установленных на шахтах и рудниках вентиляторов являются переменными. В связи с этим редко удается обеспечить работу вентиляторов в области максимума кривой к.п.д. и, следовательно, их высокие аэродинамические показатели используются далеко не полностью.

В настоящее время аэродинамические показатели новейших вентиляторов близки к практически достижимому максимуму. Кроме того, в связи с разработкой систем автоматического управления проветриванием шахт и рудников, особую важность приобретают вопросы устойчивости работы вентиляторов главного проветривания.

В XI пятилетке предусмотрен дальнейший прогресс по усовершенствованию шахтных вентиляторов. Это очень важно для повышения безопасности ведения добычных работ и снижения энергетических затрат на проветривание шахт.

Действительно, для различных типоразмеров вентиляторов, потребляющих в год 5−40 млн. квт. час на одну установку /2/, главным показателем эффективности является средневзвешенный к.п.д. Он определяется по ГОСТ 11 004–75 и характеризует экономичность работы вентиляторов в наиболее вероятной области их эксплуатации. Для вентиляторов, запущенных в серию в годы X пятилетки, средневзвешенный к.п.д. на 6−8 $ выше, чем у вентиляторов, выпущенных в 1960;70 гг.

Известно, что в некоторых случаях неправильный выбор вентиляторов становится причиной их эксплуатации на предельных или малоэффективных режимах.

В случае же неожиданного (непроизвольного) изменения условий проветривания создаются предпосылки для перехода рабочего режима в неустойчивую область и, следовательно, работы вентилятора в помпажном, либо срывном режиме. В подобных случаях должна срабатывать система регулирования проветриванием шахт. Кроме того, душ исключения перехода режимной точки в область неустойчивых режимов, становится необходимой применение цротивосрывных устройств в осевых вентиляторах /2/.

Вопросами уменьшения или полного устранения неустойчивого участка на кривых давлений осевых турбомашин и, соответственно, расширения их рабочей зоны в течении ряда лет занимались и занимаются такие ведущие институты в области аэродинамики турбомашин, как ЦАГИ, ЦИАМ, ВНИИГМ им. М. М. Федорова, ДОНГИ-ПРОУГЛЕШШ, ИГМ АН Грузинской ССР, Новочеркасский политехнический институт им. С. Орджоникидзе и др. Большие исследования проведены в этом направлении и за рубежом — в США, ФРГ, Франции, Японии, Польше, ЧССР и др.

В связи с вышеизложенным, обеспечение устойчивости работы осевых вентиляторов является актуальной задачей современного вентиляторостроения.

Цель диссертационной работы. Исследование и разработка аэродинамической схемы шахтного осевого вентилятора с перфорированными лопатками РК и противосрывными кольцами с целью повышения эффективности их работы.

Идея работы. Расширение рабочей зоны осевых вентиляторов, оснащенных перфорированными лопатками рабочего колеса (РК) и противосрывными кольцами, за счет выбора оптимальных параметров перфорации и колец.

Методы исследований. Использовались метод электрогидродана-мической аналогии (ЭГДА) для установления характера обтекания одиночных и решеток профилей, а также экспериментальные аэродинамические исследования противосрывных устройств на моделях и промышленных установках осевых вентиляторов.

Основные положения, защищаемые в работе включают: разработку противосрывных средств, обеспечивающих расширение рабочей зоны осевых вентиляторов всех типов, а в ряде случаев — полное устранение впадины и обратного склона на их напорных характеристикахопределение методом ЭГДА и лабораторных аэродинамических экспериментов оптимальных параметров противосрывного устройстваамплитудно-частотный анализ характера течения воздушного потока в межлопаточном канале осевых вентиляторов различных типов при использовании противосрывного устройстварекомендации по практическому применению противосрывных устройств в шахтных осевых вентиляторах.

Научная новизна работы заключается в следующем:

— показано, что применение метода ЭГДА. является эффективным средством для изучения характера обтекания перфорированных профилей лопаток РК бесциркуляционным потоком при закритичес-ких углах атаки;

— выявлены особенности вращающегося срыва вентилятора встречного вращения (ВВВ), заключающиеся в качественном отличии физических процессов, происходящих в ВВВ и обычных осевых вентиляторах при обтекании лопаток РК на закритических углаха атаки;

— установлены закономерности влияния геометрических параметров перфорации лопаток РК и цилиндрических колец на характер их обтекания воздушным потоком при закритических углах атаки;

— получены напорные характеристики ВВВ без обратного склона и впадины и расширены рабочие зоны однои двухступенчатых осевых вентиляторов.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций, сформулированных в диссертационной работе, обоснована применением для исследований апробированных положений теории ЭГДА, проведением специальных аэродинамических испытаний осевых вентиляторов на стендах и в промышленных условиях с использованием современной измерительно-регистрирующей аппаратуры, сходимостью результатов теоретических и экспериментальных исследований.

Практическая ценность. Разработаны осевые вентиляторы с противосрывным устройством (а.с, GCCP & 568 748, а.с. СССР В 802 623). Определены рациональные параметры перфорации лопаток PK и цилиндрических колец. Полученные напорные характеристики ВВВ исключают все ограничения по устойчивости, вводимые ГОСТ 11 004–75, вследствие чего верхняя граница их рабочей зоны будет ограничиваться только величиной минимально допустимого к.п.д.

Реализация работы. Результаты исследований внедрены на вентиляторной установке ВОД-II шахты № I СУ Жинвали ГЭС с экономическим эффектом 28 794 рублей.

Результаты диссертационной работы будут использованы ВНИИГМ им. М. М. Федорова при выполнении поисковой темы 740 206 000 по созданию новых шахтных вентиляторных установок главного проветривания в части разработки способов и средств повышения устойчивой работы шахтных осевых вентиляторов.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы и ее отдельные разделы были доложены и одобрены на научном семинаре ХХУП научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава Новочеркасского ордена Трудового Красного Знамени политехнического института им. Серго Орджоникидзе (г. Новочеркасск, 1979 г.), П Республиканской научно-технической конференции молодежи «Проблемы наук о земле» (г.Тбилиси, 1980 г.), Ш Республиканской научно-технической конференции молодежи «Совершенствование технологии и механизации добычи полезных ископаемых» (г. Тбилиси, 1982 г.), объединенном семинаре лабораторий рудничной гидроаэромеханики и динамики бурильных машин и установок, горной теплофизики, канатных дорог, горных машин, гидротранспорта и гидромеханизации, рудничной газодинамики ИГМ АН ГССР (г.Тбилиси, 1984 г.), объединенном научно-техническом семинаре секции «Турбомашины» ВНИИГМ им. М. М. Федорова (г.Донецк, 1984 г.), техническом совещании отдела шахтных вентиляторов института ДОНГИПРОУГЛЕМАШ (г. Донецк, 1984 г.).

Публикация. По результатам выполненных исследований опубликовано 7 печатных работ, получены 2 авторских свидетельства на изобретение.

Объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, шести глав, заключения, изложенных на 179 страницах машинописного текста, содержит 3 таблицы и 79 рисунков, список использованной литературы из 80 наименований и приложения на 6 страницах.

Выводы по главе.

1. Как и в случае модели. двухступенчатого вентилятора, применение противосрывного устройства на промышленной вентиляторной установке ВОД-П позволяет достигнуть устранения разрыва на кривых давлений и неоднозначности его работы.

2. Глубина впадины на кривых давления: в результате применения противосрывных устройств уменьшается более чем на 30%.

3. Противосрывное устройство уменьшает частоту вращающегося срыва в среднем на 10%, а амплитуды в выходном сечении вентилятора — в среднем на 50%.

4. Испытание противосрывного устройства на промышленной вентиляторной установке позволяет утверждать, что полученные на моделях вентиляторов результаты можно распространить и на аналогичные типы вентиляторов больших размеров.

5. Экономический эффект от внедрения разработанного противосрывного устройства составляет 29 тыс. руб. на одну установку.

— 168 ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

1. Анализ теоретических и экспериментальных исследований явления отрыва потока от неподвижных или вращающихся профилей показывает, что перфорация лопаток РК при соответствующем расположении отверстий, оказывает существенное воздействие на характер течения воздуха в межлопаточном пространстве осевого вентилятора путем смещения точки отрыва потока к задней кромке профиля.

2. Методом ЭГДА установлено, а аэродинамическими экспериментами на моделях однои двухступенчатых осевых вентиляторов и EBB подтверждено, что значительное улучшение формы напорных характеристик моделей вентиляторов достигается при перфорировании профиля лопатки РК в двух вертикальных сечениях одновременно. В этом случае для первых двух типов моделей исключается возможность возникновения статической неустойчивости в результате устранения разрыва их напорных характеристик.

3. Определены методом ЭГДА рациональные параметры перфорации лопаток: d = d $ =0,03 — 0,04, места расположения отверстий от передней кромки (0,1 — 0,2)-|> и (0,55 — 0,6)-^, угол наклона отверстий относительно хорды профиля составляет 15° - 20°.

4. Показано, что наличие перфорированных лопаток РК во всех трех аэродинамических схемах позволяет уменьшить глубину впадины на кривой давления и крутизну ее обратного склона. При наличии перфорированных лопаток РК для тех же вентиляторов в режимах левее максимума кривой давления к.п.д. повышается на 2−3 $.

5. На основе амплитудно-частотного анализа установлено, что в модели BEB при переходе режимной точки в неустойчивую область не наблюдается появление вращаицегося срыва и имеет место только срыв потока с поверхностей лопаток PK. Перфорирование лопаток значительно уменьшает флуктуации статического давления во входном и выходном сечениях по сравнению со схемой со сплошными лопатками, не изменяя при этом частоту срыва.

6. Предложено применение двух концентрических колец с относительными диаметрами Shoji= 0,95 и Дол =0,85 для частичной локализации вращающегося срыва. Установлено, что их использование при работе всех трех типов вентиляторов в устойчивом режиме практически не изменяет характер и величину колебаний статического давления, за исключением нагнетательной стороны модели двухступенчатого вентилятора, где амплитуда низкочастотной составляющей давления уменьшается на 35 $.

7. Применение двух цилиндрических колец улучшает форму кривой давления в ее нерабочей зоне для всех исследуемых аэродинамических схем.

Амплитуда вращающегося срыва на стороне всасывания и нагнетания в однои двухступенчатых вентиляторах уменьшается на 60 и 50 $, 50 и 40 $, соответственно. На их характеристиках исключаются зоны разрыва, сглаживаются гистерезисные явления. Уменьшение максимального к.п.д. во всех случаях не превышает 1,5−2 $. Наилучший результат установка колец дает для BEB.

8. Разработан осевой вентилятор, оснащенный противосрыв-ным устройством, включающим перфорированные лопатки и два концентрических кольца (а.с. № 568 748, СССР). На основе амплитудно-частотного анализа установлено, что при применении разработанного противосрывного устройства в однои двухступенчатых вентиляторах наряду с существенным уменьшением амплитуды колебания статического давления в зоне срыва снижается и амплитуда самого вращающегося срыва на 40 и 45 $ во входном сечении и 44 и 30 $ - в выходном. Уменьшение частоты составляет 40 и 15 $ соответственно. Величина максимального к.п.д. в обеих случаях снижается на 1,5−2 $.

9. Установлено, что характеристики модели ВВВ при применении разработанного противосрывного устройства не имеют обратного склона. Это обеспечивает снятие всех ограничении по условиям устойчивости. Значение максимального к.п.д. уменьшается всего на 1,2−1,5 $. Средневзвешенные к. п^д. практически одинаковы.

Шумовые характеристики ВВВ при установлении противосрывного устройства не ухудшаются. При реверсивной работе ВВВ удовлетворяются требования ПБ по производительности.

10. Показано, что применение противосрывного устройства на промышленной вентиляторной установке ВОД-П полностью устраняет разрыв и неоднозначность на кривых давления, уменьшает глубину впадины более чем на 30 $, частоту вращающегося срыва на 12 $, а его амплитуду в выходном сечении при 0к = 40°, 35° - в среднем на 50 $. Экономический эффект полученный от внедрения разработанного противосрывного устройства составил 28 794 руб.

11. Испытание противосрывного устройства на промышленной вентиляторной установке позволяет утверждать, что полученные на моделях вентиляторов результаты можно распространить и на аналогичные типы вентиляторов больших размеров.

12. Основные положения и результаты настоящей работы используются и могут быть использованы в дальнейшем для расширения рабочей зоны шахтных осевых вентиляторов, в особенности ВВВ.

Показать весь текст

Список литературы

  1. И.В. Аэродинамические схемы и характеристики осевых вентиляторов ЦАГИ. — М.: Недра, 1978, — 199 с.
  2. И.А. Шахтные вентиляторы в одиннадцатой пятилетке.- Безопасность труда в промышленности. М.: Недра, 1981, № 10, с. 6−9.
  3. A.A., Матикашвили Т. И. Неустойчивая работа вентиляторов и способы ее предупреждения. М.: Наука, 1965, — 94 с.
  4. A.A., Мусхелишвили В. Л., Кутателадзе A.A. Ониа-ни Ш.И. Совместная работа шахтных вентиляторов. М.: Гос-гортехиздат, 1961, — 184 с.
  5. A.A. Мероприятия и способы предупреждения динамически неустойчивых процессов помпажа в рудничных турбокомпрессорных установках. — В кн.: Горная электромеханика и автоматика, № 4 (249). — Тбилиси, научные труды ГНИ, 1982, с. 28−34.
  6. В.В. Автоколебания (помпаж) в компрессорах. -М.: Машиностроение, 1974, 264 с.
  7. К.А., Бушель A.B. Устранение неустойчивости работы осевых вентиляторов с помощью сепараторов. В кн.: Промышленная аэродинамика, вып. 24. — М.: Оборонгиз, 1962, с. 9−34.
  8. К.А., Брусиловский И. В., Бушель А. Р. Аэродинамика осевых вентиляторов и элементы их конструкции. М.: Гос-гортехиздат, i960, — 422 с.
  9. В.Н. Неустойчивые режимы турбомашин. М.: Машиностроение, 1966, — 178 с.
  10. A.c. 215 389 (СССР). Способ регулирования и противопомпаж-ной защиты турбокомпрессора. /В.Л.Бородкин, Ф. А. Ратнер.,
  11. А.Л.Рутштейн, М. И. Рывкин, H.B.Старосельский, И.Н.Черни-ховский Опубл. в Б.И., 1968, Л 13.
  12. A.c. 220 419 (СССР). Противопомпажный регулятор. /й.С.Рат-нер Опубл. в Б.И., 1968, J* 20.
  13. A.c. 245 967 (СССР). Способ предотвращения помпажа воздуходувки с электроприводом. /Е.Я.Мирошин, Ю. И. Запарин, А. Ф. Гаврилов, А. Д. Рыков Опубл. в Б.И., 1969, № 20.
  14. A.c. 275 019 (СССР). Способ контроля режима работы шахтных осевых вентиляторов. /А.А.Дзидзигури, Т.И.Матикашви-ли, С. В. Мачарашвили, Г. Л. Ратиани, Н. Е. Николаишвили -Опубл. в Б.И., 1970, В 22.
  15. A.c. 279 870 (СССР). Способ защиты компрессора. /В.С.Князев, Б. М. Ковешников, Ф. Г. Концевич, Б. И. Лерман Опубл. в Б.И., 1970, В 27.
  16. A.c. 623 995 (СССР). Способ антипомпажной защиты компрессора. /Ю.А.Семенов, С. И. Федосова Опубл. в Б.И., 1978, № 34.
  17. A.c. 808 701 (СССР). Способ защиты турбокомпрессора от помпажа. ДА.П.Богачев, К. А. Тельнов, Б. М. Сергеев -Опубл. в Б.И., 1981, & 8.
  18. Заявка 2 264 994 (Франция). Устройство для определения неустойчивого рабочего состояния компрессора и компрессор, оборудованный данным устройством. Опубл. в Изобр. за рубежом, МКИ F 04, 1975, J& 21.
  19. Заявка 5 026 768 (Япония). Устройство предотвращения срыва потока в воздуходувке или компрессоре с требуемым снижением давления. Опубл. в Изобр. за рубежом, МКИ f 04, 1975, № 23.
  20. Заявка 2 440 551 (ФРГ) Устройство для предотвращения помпажа в турбокомпрессоре. Опубл. в Изобр. СССР и за рубежом. МКИ F 04. 1979, Je 12.
  21. Патент 4 298 310 (США). Способ и устройство для предотвращения помпажа турбокомпрессора. Опубл. в Изобр. СССРи за рубежом, МКИ F 04, 1982, Jfe 8.
  22. Отчет «Провести работы по определению сравнительных показателей с лучшими зарубежными образцами машин и оборудования по специализации ведущего института (шахтные вентиляторы главного проветривания). ДОНГИПРОУГЛЕМАШ, 1981, — 338 с.
  23. Г. А., Локштанов Е. А., Олыитейн Л. Е. Вращающийся срыв в осевом компрессоре. В кн.: Промышленная аэродинамика, вып. 24. — М.: Оборонгиз, 1962, с. 35−47.
  24. А.К., Непорожный Г. И. К расчету характеристик дозвуковых компрессорных вентиляторных ступеней. В кн.: Газодинамика и характеристики авиадвигателей, вып. 2. -Киев, 1976, с. 3−16.
  25. Заявка 2 329 877 (Франция). Вентилятор с осевым потоком.- Опубл. в Изобр. за рубежом, МКИ ^ 04, 1977, В 13.2б., Вгипо Ее-МУжЪьЫогеЛ- ипоIек Kadiote. und ftu&ibtzowwii&lo2e
  26. Sp?igezV&i&>2 Berc&n. Heicle&ezg. МшУогк 1372 г PS76.
  27. Заявка 2 351 308 (ФРГ). Устройство для расширения рабочего диапазона осевых машин, использующих энергию потока. -Опубл. в Изобр. за рубежом, МКИ F 04, 1977, Jfc 15.
  28. G.K. Регулируемый вентилятор местного проветривания Ш-5м. В кн.: Машины и оборудование для угольной промышленности, J& 3. М.: Недра, 1966, с. 127−129.
  29. И.А., Иванов С. К., Хильченко Л. П. Результаты промышленных испытаний пневмовентилятора ВМП -6 м. В кн.: Машины и оборудование для угольной промышленности, № 5. М.: Недра, 1972, с. 179−184.
  30. Пак В.В., Иванов С. К., Верещагин В. П. Шахтные вентиляционные установки местного проветривания. М.: Недра, 1974, — 240 с.
  31. Техническое задание на разработку ряда шахтных осевых вентиляторов типа ВОД. Пояснительная записка. Арх.
  32. В 2597 ПЗ. — Донецк, ДОНГИПРОУГЛЕМАШ, 1963, — 422 с.
  33. И.В., Бушель A.B. Осевые вентиляторы с расширенной областью устойчивой работы. В кн.: Промышленная аэродинамика, вып. 22. — М.: Оборонгиз, 1973, с. 83−97.
  34. Патент 3 484 039 (США) Вентиляторы и компрессоры. Опубл. Официальная газета, 1969, том 869, А 3 (50).
  35. Патент 3 237 850 (США). Осевой вентилятор с регулируемым пограничным слоем. Опубл. Официальная газета, 1966, том 824, Л I (9).
  36. A.c. 519 557 (СССР). Осевой вентилятор. /В.А.Алексеев, А. И. Левчук, Л. В. Аксенкина, Н. А. Паныпина Опубл. в1. Б.И., 1976, Л 24.
  37. A.c. 757 774 (СССР). Противопомпажное устройство осевого компрессора. /В.В.Семов, Б. Г. Привалов Опубл. в Б.И., 1980, № 31.
  38. Патент 3 664 757 (США). Управление срывом потока в лопаточных осевых компрессорах. Опубл. в Изобр. за рубежом, 1. МКИ р 04, 1972, Jfc 12.
  39. P' 85−3040. Панов Л., Чакъров Т., Ганчев Г. Осо вентилятор с двойналопатьчна решетка, Опубл. «Изв. ВМЕИ «Ленин», 1976,33, № I, с. 185−196.
  40. A.c. 5I240I (СССР). Лопатка осевого компрессора. /Н.Д.Тихонов Опубл. в Б.И., 1976, & 26.
  41. A.c. 987 195 (СССР). Лопатка осевого вентилятора. /Й.П.Косарев, Б. А. Носырев, В. М. Тадгер, Ю. В. Холодников, А. М. Смирнов Опубл. в Б.И., 1983, № I.
  42. Г. М. Новый осевой шахтный вентилятор встречного вращения. Безопасность труда в промышленности. М.: Недра, 1969, № 2, с. 32−34.
  43. Г. М. Исследование аэродинамических схем осевых вентиляторов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд. техн. наук. Новочеркасск, i960, 20 с.
  44. A.c. 214 725 (СССР). Осевой многоступенчатый вентилятор. /Т.М.Водяник, П. С. Карастан, В. С. Крутиков, И. П. Стрельцов Опубл. в Б.И., 1968, & 12.
  45. Г. М. Электромашинные и гидромашинные дифференIциалы в регулируемом приводе горных машин (теория и расчет). Автореферат диссертации, представленной на соискание ученой степени докт. техн. наук. Новочеркасск, 1974, -56 с.
  46. А.И. Разработка и исследование реверсивных вентиляторов встречного вращения с равномоментным приводом. Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд. техн. наук. Новочеркасск, 1975, 23 с.
  47. B.C. Исследование аэродинамической схемы трехступенчатого вентилятора встречного вращения. Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд. техн. наук. Новочеркасск, 1970, 20 с.
  48. А.И. Определение отношения скоростей вращения ступеней вентилятора встречного вращения с равномоментным приводом. В кн.: Гидроаэродинамика и гидродинамические передачи. Тр. НИИ, Новочеркасск, 1974, т. 284, с. I0I-I05.
  49. A.A., Мачарашвшш C.B. Исследование некоторых вопросов аэродинамики осевых двухступенчатых вентиляторов встречного вращения. В кн.: Тр. ИГМ АН ГССР, т. IУ, Тбилиси, 1964, с. 153−169.
  50. A.A., Мачарашвшш C.B. Особенности характеристик вентиляторов встречного вращения. В кн.: Тр. ГПИ им. В. И. Ленина, т. I, Тбилиси, 1967, с. 39−48.
  51. С.Г. Измерение воздушных потоков. М.: Гостех-издат, 1947, — 296 с.
  52. И.А. Аэродинамический эксперимент в машиностроении. М.: Машиностроение, 1965, — 497 с.
  53. Экк Б. Проектирование и эксплуатация центробежных и осевых вентиляторов. М.: Госгортехиздат, 1959, — 566 с.
  54. Вентиляторы радиальные центробежные и осевые. Методы аэродинамических испытаний. ГОСТ 10 921–74. М.: Издательство стандартов, 1974, — 15 с.
  55. Бак 0. Проектирование и расчет вентиляторов. М.: Гос-грртехиздат, 1961, — 364 с.
  56. Л.Е. Упругие элементы приборов. М.: Машгиз, 1962, — 455 с.
  57. H.H. Методы аналогии в аэродинамике. М.: Физматгиз, 1958, — 324 с.
  58. Г. В. Гидродинамическая теория решеток. М.: Высшая школа, 1969, — 368 с.
  59. П.Ф., Панчишин В. И. Интеграторы ЭГДА. Моделирование потенциальных полей на электропроводной бумаге.- Киев, Изд. АН УССР, 1961, 171 с.
  60. П. Отрывные течения. T.I. М.: Мир, 1972, — 293 с.
  61. Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука, 1974, — 711 с.
  62. С.А. Избранные труды. Механика жидкости и газа. Математика. Общая механика. М.: Наука, 1976, — 496 с.
  63. Н.Я. Аэродинамика. М.: Наука, 1964, — 814 с.
  64. П. Отрывные течения, т. Ш. М.: Мир, 1972, — 333с.
  65. Г. А., Петров Ю. И., Егоров Н. Ф. Шум судовых систем вентиляции и кондиционирования воздуха. Ленинград, Изд. Судостроение, 1974, — 199 с.
  66. Отчет по научно-исследовательской теме «Изыскание возможностей расширения зон устойчивости работ шахтных вентиляторных установок, № гос. регистр. 73 019 668, Тбилиси, ИШ АН ГССР, 1975, 138 с.
  67. A.A., Мачарашвили C.B., Чичинадзе Т. Ч. Об одном способе расширения зоны устойчивой работы шахтных осевых вентиляторов. В кн.: Горная электромеханика и рудничная аэрология. — Тбилиси, Мецниереба, 1977, с. 5−13.
  68. Р. Анализ и обработка записей колебаний. М.: Машиностроение, 1972, — 368 с.
  69. C.B., Чичинадзе Т. Ч. Напорные характеристики модели осевого вентилятора встречного вращения при разных соотношениях числа лопаток рабочих колес. В кн.: Горная электромеханика и рудничная аэрология. -Тбилиси. Мецниереба, 1981, с. 5−12.
  70. Rennet Imt. Sc?&udefc- wd Sl&i сь&→ Uauplfl4u#er>eu>jt0z, «?eAg?au-Ac?iVt° un Hoji i. p 1−10
  71. A.c. 568 748 (СССР). Осевой вентилятор. /А.А.Дзидзигури, С. В. Мачарашвили, Т. Ч. Чичинадзе Опубл. в Б.И., 1977,1. JI 30.
  72. A.c. 802 623 (СССР). Осевой вентилятор. /А.А.Дзидзигури, С. В. Мачарашвили, Т. Ч. Чичинадзе Опубл. в Б.И., 1981,1. Л 5.
  73. A.A., Мачарашвили C.B., Чичинадзе Т. Ч. Влияние конусности втулки рабочего колеса PK на форму кривой давления моделей осевых вентиляторов. В кн.: Горнаяэлектромеханика и рудничная аэрология. Тбилиси, Мец-ниереба, 1980, с. 43−48.
  74. А.Г. О сравнении шахтных вентиляторных установок разных типов по экономичности их работы. В кн.: Промышленная аэродинамика, вып. 17. — М.: Оборонгиз, 1960, с. 126−135.
  75. Вентиляторы центробежные радиальные и осевые шахтные главного проветривания. ГОСТ 11 004–75. М.: Издательство стандартов, 1975, — 13 с.
  76. Т.Ч. Исследование характера течения потока внутри осевого вентилятора при наличии противосрывных устройств. В кн.: Тезисы докладов на П респ. науч.-техн. конфер. молодежи «Проблемы наук о земле». — Тбилиси, 1980, с. 18.
Заполнить форму текущей работой