Бакалавр
Дипломные и курсовые на заказ

Исследование и организация циклических режимов для интенсификации работы цементных мельниц

ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Для создания реактора непрерывного действия функции технологической обработки материала были совмещены с функцией транзита материального потока, что было реализовано, например, во вращающихся печах и трубных шаровых мельницах. Возник реактор идеального вытеснения, в котором материальный поток вынужденно перемещается вдоль продольной оси агрегата Однако выяснилось, что эффективность этого реактора… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Агрегаты цементной промышленности как объекты импульсной технологии
    • 1. 1. Обжиговые и помольные агрегаты
      • 1. 1. 1. Основные показатели процессов обжига сырьевой смеси и помола цементной шихты
      • 1. 1. 2. Взаимодействие преобразующих и преобразуемых потоков
      • 1. 1. 3. Закономерности модуляции потоков при импульсной технологии
    • 1. 2. Классификация потоков в обжиговых и помольных агрегатах
      • 1. 2. 1. Обжиговые агрегаты
      • 1. 2. 2. Помольные агрегаты
    • 1. 3. Системы подачи материалов в обжиговые и помольные агрегаты
    • 1. 4. Требования к системам подачи материалов при импульсной технологии
    • 1. 5. Импульсная технология цементного производства
      • 1. 5. 1. Обжиг цементной сырьевой смеси
      • 1. 5. 2. Помол сырьевой смеси и цементной шихты
    • 1. 6. Выводы по разделу
    • 1. 7. Постановка цели и задач исследования
  • 2. Теоретические основы циклических режимов работы агрегатов цементной промышленности
    • 2. 1. Особенности циклических режимов работы обжиговых и помольных агрегатов
    • 2. 2. Основные положения теории циклических технологических систем
    • 2. 3. Теоретический анализ пневматических и шдравлических подсистем
    • 2. 4. Гидравлические автоколебательные системы
    • 2. 5. Пульсаторы для потоков твердой дисперсной фазы
    • 2. 6. Выводы по разделу
  • 3. Исследование эффективности импульсной технологии на мельницах в условиях опытно-промышленного производства
    • 3. 1. Исходные предпосылки и предполагаемая эффективность
    • 3. 2. Экспериментальные исследования процессов помола с пульсирующими потоками
      • 3. 2. 1. Опытно-промышленные исследования на цементной мельнице 3,2×15 м Здолбуковского ЦШК
      • 3. 2. 2. Опытно-промышленные исследования на цементной мельнице 4×13,5 м Горнозаводского цементного завода
      • 3. 2. 3. Опьггно-промышленные исследования на цементной мельнице 2,2×13, 2,4×13, 3,2×15 м Акмянского ЦШК
      • 3. 2. 4. Исследование процесса помола шлама в сырьевой мельнице
      • 3. 2. 5. Импульсная технология на мельницах 3,2×15 м
    • 3. 3. Выводы по разделу
  • 4. Разработка и внедрение дискретно-непрерывного способа измельчения клинкера и добавок на ОАО «Осколцемент»
    • 4. 1. Эффективность измельчения твердых тал
    • 4. 2. Технологические схемы измельчения
    • 4. 3. Трубная мельница дискретно-непрерывного действия и замкнутый цикл измельчения
    • 4. 4. Промышленное внедрение дискретно-непрерывного способа измельчения на цементной мельнице 3,2×15 м
    • 4. 5. Выводы по разделу

Исследование и организация циклических режимов для интенсификации работы цементных мельниц (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Конкурентоспособность цемента определяется его качеством и себестоимостью. Для успешной конкуренции на внутреннем и внешнем рынках отечественной цементной промышленности предстоит модернизация, в результате которой необходимо достигнуть современного уровня этой отрасли. Процесс этот должен быть осуществлен в кратчайший срок с максимальным использованием существующего оборудования при минимизации капитальных затрат и объема строительно-монтажных работ. Необходимо также учесть специфику отечественной цементной промышленности, когда превалирующее число заводов использует мокрый способ производства [1−5].

Условием решения этой задачи являются научно-обоснованные методы интенсификации процессов термической и механической обработки цементного сырья и шихты [6−17].

Наиболее перспективным в настоящее время является разработанное школой академика РАН В. В. Кафарова и академика Международной Инженерной Академии (МИА) М. А. Вердияна новое направление в технологии цементного производства: применение дискретного, импульсного материального потока в обжиговых и помольных агрегатах взамен традиционного потока с постоянным массовым расходом [54−61]. Основанная на фундаментальных положениях химической технологии и теории химических реакторов [18−53], новая технология, получившая известность, как «импульсная или дискретно-непрерывная технология цемента», успешно внедряется в отечественную и зарубежную цементную промышленность.

Теоретические и экспериментальные разработки частично подтверждены в промышленных условиях на ряде цементных заводов. Показаны возможности снижения удельных энергетических затрат на существующем оборудовании действующих заводов с минимальными затратами материалов, средств и времени [85−100].

Вместе с тем, опыт внедрения предлагаемой новой технологии позволил выявить необходимость регулирования в широких пределах массовых расходов материальных потоков — плотных дисперсных сред и шламов. Регулирование это должно производиться по частоте и форме импульсной подачи материалов в агрегаты, что не всегда может быть осуществлено при помощи системы существующих питателей и дозаторов, предназначенных для работы в материальных потоках с постоянным массовым расходом.

Для успешной реализации новой технологии должна быть разработана новая система подачи и выгрузки материалов в технологической цепочке. Возникает задача разработки теории и методов расчета, а также конструктивного оформления метода импульсной подачи и выгрузки материалов в агрегатах цементного производства, решение которой представляет интерес для цементной промышленности.

Диссертационная работа выполнена в соответствии с тематическим планом госбюджетных и хоздоговорных НИР научно-исследовательского института АО «НИИЦБМБНТ» (Москва), БелГТАСМ (Белгород) и АО «Оскол-Цемент» (Старый Оскол) «Разработка высокоэффективных технологий получения цемента и других вяжущих материалов».

Цель, работы — повышение эффективности действующих цементных заводов на основе организации циклических режимов, создание системы импульсной подачи и выгрузки материалов в помольных агрегатах.

В соответствии с поставленной целью в работе решались следующие задачи.

— Разработать теоретические основы процессов с системами импульсной подачи и выгрузки материалов в помольных агрегатах.

— Экспериментально исследовать основные закономерности импульсного дискретно-непрерывного процесса помола клинкера для максимального снижения удельных энергозатрат и повышения производительности.

— Разработать методы расчета систем импульсной подачи и выгрузки материала в помольных агрегатах для существующих и новых видов дозирующих устройств.

— Разработать патентно чистые конструкции устройств для модулирования материальных потоков цементных мельниц по форме, фазе, частоте и интенсивности.

— Провести экспериментальную проверку эффективности нового способа и устройств в производственных условиях на базе АО «Осколцемент» .

Методы исследования: в работе использовался комплексный метод исследования: кибернетически системный анализ информации об импульсных процессах в химической и цементной промышленности, в частности, импульсной технологии цементного производства.

Рассмотрена и решена задача организации импульсных материальных потоков в системах подачи и выгрузки материала в помольных агрегатах с использованием аппарата аэродинамики пульсирующих реакторов и автоколебательности.

При организации и интерпретации экспериментальных исследований применялись методы математического моделирования и масштабирования, дисперсного и минералогического анализа смесей.

Основные допущения в работе соответствовали общепринятым положениям в области расчетов, моделирования и масштабирования преобразуемых и преобразующих материальных потоков в помольных агрегатах и системах импульсной подачи и выгрузки материала в них.

Экспериментальные исследования проводились на модельных стендах, полупромышленных и промышленных агрегатах с использованием современных методов системной кибернетики — планирования эксперимента, теории моделирования и масштабирования.

Научная новизна работы заключается в следующем.

— Проведено теоретическое обоснование организации процессов обжига и помола клинкера на вращающихся печах и цементных мельницах в единой технологической системе.

— Выявлено, что эффективность процесса измельчения в цементных мельницах формой и абсолютными параметрами пульсации. Проверка циклической, прерывистой и чередующейся форм пульсации потоков в мельницах показала, что период пульсации обусловлен временем пребывания материала в мельницеустановлена необходимость оперативного управления этим параметром.

— Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена необходимость использования принципиально нового дискретно-непрерывного способа измельчения, основанного на организации регулируемого циклического процесса подачи и выгрузки материала в мельнице. Определен диапазон рациональных значений параметров изменяющихся воздействий.

— Проведена оценка целесообразности организации замкнутого цикла в цементных мельницах. Установлено, что в мельнице открытого цикла, переведенной в дискретно-непрерывный режим работы, достигнуты основные показатели и преимущества замкнутого цикла.

Практическая ценность и реализация работы.

— Определены условия внедрения циклических режимов на цементных мельницах с учетом конкретных характеристик используемого типового оборудования.

— На АО «Осколцемент» осуществлено внедрение новой технологии измельчения клинкера с пульсирующим потоком, которая на мельницах 3,2×15 м повышает эффективность и работы, увеличивая производительность на 10—40% при соответствующем снижении удельного расхода электроэнергии и улучшении качества продукции.

— Разработан комплекс конструктивно-технологических решений, позволяющих, с использованием принципиально нового дискретно-непрерывного способа измельчения сырья, клинкера и добавок, создать мельницу дискретнонепрерывного действия МДНД. По сравнению с известными, новый способ позволяет обеспечить повышенную эффективность процесса как по энергетическим затратам, так и по дисперсности готового продукта.

— Предложенные научно-технические решения обеспечивают гибкость технологии измельчения и позволяют получить для каждой мельницы показатели эффективности, значительно превышающие существующие даже без использования сепаратора замкнутого цикла.

Достоверность полученных результатов подтверждается хорошей сходимостью расчетных и экспериментальных показателей на всех ступенях исследований и испытыний.

Перспективы использования результатов работы.

Результаты аналитических и экспериментальных исследований в области импульсной технологии цементного производства и технических систем для питания материалами помольных агрегатов подтверждают рентабельность этих систем при модернизации действующих и сооружении новых цементных заводов. Разработанное новое направление в области дозирующих систем является объектом дальнейших научных исследований.

Апробация работы.

Основные положения диссертации доложены и представлены на семинарах по технологии измельчения сырья, клинкера и добавок в НИИСМ (Ханой, 1996, 1997 гг.) — на 1-м Международном совещании по химии и технологии цемента, РХТУ им. Д. И. Менделеева, Москва, 1996 г.- на Международной конференции по технологии и оборудованию производства цемента, Ханой, 1996 г.- on the 2-nd Int. I Seminar on Cement, 18−20 Nov. 1996, Iran University of Science & TechnologyМеждународной конференции (XIV научные чтения) «Промышленность стройматериалов и стройиндустрия, энергои ресурсосбережение в условиях рыночных отношений», БелГТАСМ, Белгород, 1997.

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 14 статей, получено 3 авторских свидетельства, подано 5 заявок на изобретения.

Объем работы.

Диссертация состоит из: Введения, 4 глав, общих выводов, приложений, списка использованной литературы, включающего 137 наименований. Общий объем диссертации страниц, в том числе 56 страниц текста, 2.2. рисунков,.

34 таблиц.

1.6. ВЫВОДЫ ПО РАЗДЕЛУ 1.

1. Проведенный обзор научно-технической литературы показал, что большинство традиционных способов повышения эффективности цементного производства оказались исчерпанными.

2. Одним из перспективных направлений совершенствования технологий производства цемента и, в частности, при помоле клинкера, является организация импульсного дискретно-непрерывного процесса, радикально снижающего удельные энергозатраты и повышающего производительность помольных агрегатов.

3. Для реализации новой технологии необходимы широкомасштабные исследования, как в области циклических режимов, так и при опытно-конструкторском обеспечении помольных агрегатов устройствами модулирования материального потока по форме, фазе, частоте и интенсивности.

4. Окончательные выводы об эффективности новой технологии могут быть еделаны на основе реальных исследований промышленных агрегатов цементного производства.

1.7. ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ Цель работы: повышение эффективности действующих цементных заводов на основе организации циклических режимов, создание системы импульсной подачи и выгрузки материалов в помольных агрегатах.

В соответствии с поставленной целью в работе решались следующие задачи.

1. Разработать теоретические основы процессов с системами импульсной подачи и выгрузки материалов в помольных агрегатах.

2. Экспериментально исследовать основные закономерности импульсного дискретно-непрерывного процесса помола клинкера для максимального снижения удельных энергозатрат и повышения производительности.

3. Разработать методы расчета систем импульсной подачи и выгрузки материала в помольных агрегатах для существующих и новых видов дозирующих устройств.

4. Разработать патентно чистые конструкции устройств для модулирования материальных потоков в цементных мельницах по форме, фазе, частоте и интенсивности.

5. Провести экспериментальную проверку эффективности нового способа и устройств в производственных условиях на базе АО «Осколцемент».

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ЦИКЛИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ АГРЕГАТОВ ЦЕМЕНТНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ.

2.1. ОСОБЕННОСТИ ЦИКЛИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ОБЖИГОВЫХ И ПОМОЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ.

Циклические режимы работы технологического агрегата отличаются переменным по расходу материальным потоком. Последний в общем случае может быть трехфазным — твердым, жидким и газообразнымпричем потоки эти характеризуются регулярными импульсами, отличающимися по амплитуде, частоте, интенсивности и форме. Образуются эти потоки в пульсаторах, которые осуществляют модуляцию потоков по заданной программе.

Цикличные технологические процессы все шире распространяются в химической, цементной и других отраслях промышленности и проявили себя как средство повышения производительности и качества продукции, снижения энергозатрат, повышения технико-экономических показателей, и, что самое главное — как способ разработки принципиально новых технологий.

В цементной промышленности цикличные технологии начали и продолжают разрабатываться сравнительно недавно трудами школы академика В. В. Кафаро-ва и академика МИА, д. т. н. М. А. Вердияна [21−25, 54−61]. Разработаны начала теории и методики расчета цементных технологий обжиговых и помольных агрегатов на действующих цементных заводах с использованием существующего оборудования и ряд принципиально новых технологий и реализующих их агрегатов.

Создана основа теории циклических процессов, которым, в частности, посвящена настоящая работа.

Представляется целесообразным рассмотреть прежде всего цементную технологию в свете традиционных представлений об оптимальных условиях технологических процессов, которые исходят из априорного условия о необходимости поддержания с высокой степенью точности постоянного расхода материальных потоков. Достаточно вспомнить о все более повышающихся требованиях к точности дозирования и весовых дозаторах.

Между тем, это представление, ассоциирующееся с оптимальностью технологического процесса, представляется скорее традиционным, чем научно-обоснованным. По-видимому, целесообразно рассмотреть условия, которые привели к этому мнению. Для этого следует вкратце обратиться к истории развития обжиговых и помольных агрегатов и вообще химических реакторов.

Вначале, естественно, агрегаты эти были по необходимости малопроизводительны, небольшими по объему и габаритам и, самое главное, — отличались периодичным режимом работы: загрузка — технологическая операция — выгрузка. Следовательно, режим технологии был цикличным. Длительность цикла определялась необходимым временем пребывания материала в реакторе, необходимом для осуществления определенных механохимических реакций и, в частности, равномерного распределения компонент материала в реакционном объеме.

Таким образом возник реактор идеального перемешивания с соответствующей математической моделью и отработанной технологией. Последняя характеризовалась значительными потерями времени на загрузку и выгрузку, охлаждение продукта, затруднениями при механизации ручного труда.

Для создания реактора непрерывного действия функции технологической обработки материала были совмещены с функцией транзита материального потока, что было реализовано, например, во вращающихся печах и трубных шаровых мельницах. Возник реактор идеального вытеснения, в котором материальный поток вынужденно перемещается вдоль продольной оси агрегата Однако выяснилось, что эффективность этого реактора оказалась ниже, чем реактора идеального перемешивания. С неизбежностью возникали помехи в гидромеханической структуре потока, такие, как обратные, поперечные и байпасные потоки, застойные зоны, раздельное расслоение материального потока и другие. В частности, ухудшились условия перемешивания. Основной причиной этих нарушений была недостаточная точность поддержания постоянства расхода материального потока.

Однако повышенная точность поддержания расхода потока не привела к существенному улучшению технологических показателей. Поэтому началось конструктивное изменение реакционного производства, приближение условий обработки материала к условиям идеального перемешивания. Мельницы были разбиты на камеры межкамерными перегородками, а затем оснащены кольцевыми перегородками, во вращающихся печах тоже появились пороги и кольца.

Появился «ячеистый реактор» со своей математической моделью. Однако было сохранено постоянство расхода материального потока, хотя по принципу действия ячеистый реактор как одно из условий оптимальности предусматривает цикличное поступление материала для обеспечения необходимой длительности пребывания и перемешивания материала в ячейках реактора Это требование не выполнялось до последнего времени, поскольку противостояло традиции.

Разработка технологии пульсирующих потоков, естественно, возникла в первую очередь в химической технологии в ячеистых реакторах — колоннах и байпасах.

В дальнейшем при разработке кибернетических основ технологии академиком В. В. Кафаровым и академиком М. А. Вердияном было обращено внимание на принципиальную необходимость цикличного материального потока.

Экспериментальные и промышленные исследования позволили установить также благотворное влияние на гидромеханическую обстановку импульсного движения материального потока, препятствующего образованию застойных зон и потоков. Было показано, что переход от потока с постоянным расходом к цикличному потоку позволяет снизить требования к точности дозирования и отказаться от весовых дозаторов.

Таким образом, в настоящее время следует рассматривать технологию, основанную на потоках переменного расхода как наиболее общий, приближенный к оптимальному, режим работы, а технологию с материальным потоком постоянного расхода как частный случаи, который может представлять интерес в особых, специфических случаях.

Следует заметить, что в реальных агрегатах происходит стихийное, хаотичное модулирование материального потока и возникают пульсации. Поэтому актуальна разработка теоретических основ оптимальной организации пульсирующих потоков, создание систем пульсаторов различного назначения.

2.2. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ТЕОРИИ ЦИКЛИЧЕСКИХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СИСТЕМ.

Агрегаты цементной промышленности — помольные, обжиговые и другие, реализующие цикличную, импульсную технологию, и, как частный случай, технологию материальных потоков с постоянным расходом, являются иерархичной подсистемой системы агрегатов с переменным, пульсирующим материальным потоком, широко применяемыми в химической промышленности, называемыми пульсационными системами. Это наименование, по-видимому, предпочтительно и сохранено в настоящей работе [ 30−32- 36−48- 62−64 ].

Создание пульсаторов и пульсационных систем, обеспечивающих заданные режимы пульсации в разнообразных технологических процессах, машинах и аппаратах при минимальных удельных энергозатратах, должно отвечать требованиям как технологии, так и условий модулирования потоков.

Энергетическая оптимизация возможна лишь при совокупном рассмотрении пульсационной системы, состоящей из: гидравлической, гомогенной и гетерогенной подсистемы, собственно технологического аппарата или машины, газодинамической или электрической подсистемы дистанционной передачи импульсов и подсистемы генераторов импульсов с энергетическим источником.

Установлена зависимость эффективности КПД системы от согласованности основных подсистем.

Условия согласования подсистем и конструктивное оформление их для различных технологических аппаратов и машин являются основой разработки теории пульсационного привода, инженерных методов расчета неоднородных пульсационных систем и энергетического обеспечения пульсационных реакторов.

Метод расчета пневматических и гидравлических систем [38, 53] основан на допущении квазистационарности процессов заполнения и опорожнения пульсационного тракта, то есть соответствия мгновенных значений коэффициентов гидравлических сопротивлений их значениям при стационарном режиме потоков.

Вместе с тем сделаны попытки учета нестационарности при оценке распространения волн сжатия и разряжения по пульсопроводам [49, 50] [43]. Расчет не учитывает потери на трение, что для пульсопроводов длиной < 20−30 м не приводит к большим погрешностям [32, 54].

Следовательно, обе части пульсационной системы рассматривались как системы с сосредоточенными параметрами. Использовались графо-аналитические и численные методы расчета, на основе системы трех дифференциальных уравнений: неразрывности, энергии и скорости звука.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Распределение импульсов при помощи ЗРК должно производиться наиболее рациональным образом. Распределитель должен быть надежным и долговечным. Вместе с тем должно быть соблюдено условие экономичности.
  2. Генератор импульсов относится к объектам с сосредоточенными параметрами, поскольку расстояние от рессисгора сжатого воздуха до ЗРМ значительно меньше длины звуковой волны. В этом отличие пульсатора от пульсопровода.1. ПУЛЬСОПРОВОД •
  3. При расчетах пульсопроводов необходимо учитывать зависимость гидравлических сопротивлений от давления и скорости. Квазистационарная модель в этом случае неприменима.
  4. Оптимизация длинных пульсопроводов сводится к минимизации потерь припрохождении импульсов и согласования работы пульсопровода с энергетической и гидравлической подсистемами технологического аппарата.
  5. Гидравлические сопротивления в аппарате определяются потерями в преобразователях импульсов и в меньшей степени в потерях на трение.
  6. При пульсационном перемешивании гетерогенных систем вязких пульп, особенно в реакторах с узкими каналами и малыми гидравлическими диаметрами проходных сечений, условия работ пульсаторов существенно отличны.
  7. Наиболее сложны процессы в подсистемах пульсопроводов, которые являются важным звеном согласования, определяющего эффективность пульсационной системы в целом. Именно им нами уделяется внимание.
  8. ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ И ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПОДСИСТЕМ Основные уравнения.
  9. Обычно математическое описание состояния движущейся жидкости производится функциями распределения скорости жидкости V = V (х, у, г, х) и двух ее термодинамических характеристик: плотности р (х, у, г, т) и давления р = (х, у, г, т)1П.
  10. Уравнения, связывающие эти величины (неразрывности, движения, два уравнения состояния и соотношения для скорости звука) представляют собой нелинейные дифференциальные уравнения в частных производных и определяют параметры системы.
  11. Уравнение неразрывности обычно имеет вид: dp/dt + div (pV) = О, член div (pV) нелинеен для течения несжимаемой жидкости.
  12. Уравнение движения Эйлера имеет вид:5 dv/dx + (VAV) V. = gredp + MAV +? + M/3) grad div V, где (VAV) V нелинейный член в некоторых случаях течения несжимаемой жидкости отражаются в пульсации. При р = constdv/dx + (VAV)V = 1/р gradp + VV2V .
  13. Если добавить к этим уравнениям уравнение состояния F (р, р) = 0, то получаем замкнутую систему уравнений.
  14. Ввиду затруднений при решении этих уравнений, даже численными методами приходится прибегнуть к их линеаризации, распространив решение на случай движения несжимаемой жидкости.
  15. Движение жидкости без потерь,
  16. Скорость течения мала по сравнению со скоростью звука
  17. Система линейна- задав граничные и начальные значения V и р1, можно определить У (х, у, г, т) и р1(ху у, г, г).
  18. Электродинамические аналогии.
  19. Интегрируя систему (2.1) по площади трубопровода с продольной осью X, и приняв Ъ = Ро/Т? и С = Г / (р0, С02), получимаР/ах = ъ? у/ах- с1у/ах = - с ар/<&- (Б)
  20. Аналог телеграфного уравнения распространение тона и напряжения в длинных линиях без потерь.
  21. Физический смысл параметров:
  22. Ъ распределенная инертность на единицу длины трубы (аналог индуктивности) —
  23. С распределенная сжимаемость жидкости на единицу длины трубы (аналог емкости).
  24. Эти уравнения представляют математическую модель течения жидкости в длинных трубопроводах.
  25. Для трубопроводов с рациональным гидравлическим диаметром при скорости 60−70 м/сек, потери будут невелики и примененная модель корректна Надо отметить, что модель описывает течение жидкости с дозировкой скорости.
  26. Для течения реальной жидкости с учетом гидравлических сопротивлений, система (Б) имеет видс1р/(1х = Ъ с1у/<1т — ЛУ- с! у/с!х = -С (1р/с1т (2.2)
  27. Пренебрегая неравномерностью профиля скорости, можно принять Ъ = Ъ0у и Ъ0 = роЯ?.
  28. Соответственно, гибкость определяется выражениемс = Р/РосДгде р0. плотность воздуха, Сс — скорость звука
  29. Гидравлическое сопротивление для ламитарного течения определяется по Пуазейлю:
  30. Ко = 8 ПуЯ<2 где V кинематическая вязкость жидкости.
  31. Для турбулентного течения значение может быть полнено линеаризацией уравнений Дарси- Вейбаха
  32. При стационарном и нестационарном парном движении значения RиZ будут отличаться от и 20 .
  33. Решение уравнений движения с учетом нестационарности
  34. Линеаризация уравнений (2.2) и возможность суперпозиций частных решений, позволяет получить решения в виде плоских волнр (х) = Сх ехр (ух) + С2 ехр (ух), У (х) = С! ехр (- ух)/го + С2 ехр (ух)/го, где Ъ0 волновое сопротивление пульсопровода,
  35. Сх ехр (-.х) и С2 ехр (]х) комплексные амплитуды давления падающей волны в точке V = 0.
  36. Волновое сопротивление Ъ (0) отношение давления к потоку в падающей волне характеризует пульсопровод.1. Следовательно
  37. Р пад = Ъ0.1 пад = С! ехр (-.х) — Р отр = -Х0} отр = С2 ехр (|х).
  38. При малых потерях К «со2, постоянная распространения определяется уравнениями1. = -со2гС = -ш2/Со2, I = ¿-сэ/ Со =. р = 2гц/138 = .
  39. При течении без потерь 5 мнимая величина, р = 1ггу — фазовая постоянная- а = Не. — постоянная затухания.
  40. Амплитуда волны изменяется на единицу длины в ехр (-а) раз, фазоволна -на угол р (радиан).
  41. Постоянные интегрирования С1 и С2 определяются из граничных условий.
  42. Входное сопротивление некоторого сечения пульсопровода с координатой х будет равно отношению комплексных амплитуд давления и потока для этого сечения:1. Z (х) = р (x)/J (x) .1. При х = О
  43. Р вх = Ро- Z вх = Р вх/ J вх. С учетом граничных условий
  44. Z вх = Zo Zlchjl + ZoShjl/ Zo chjl + ZlsHjl, причем для закрытой трубы
  45. Для подсистемы пульсопровода, граничащей с подсистемами технологического аппарата и пульсатора, выходным сопротивлением является сопротивление технологического аппарата, а входным -сопротивлением пульсопровода
  46. Для расчета течения жидкости в пульсопроводе существует линейная математическая модель, позволяющая вычислить давление и поток жидкости в любом сечении пульсационной системы при известных давлении и потоке на входе пульсопровода
  47. Перенос и потери энергии и пульсационной системе
  48. Определение и постановка задачи.
  49. Полезная работа пульсирующего потока в технологическом аппарате является потоком активной мощности, поступающей от источника энергии по пульсатору и пульсопроводу.
  50. Каждой подсистеме пульсационной системы соответствует свой КПД:• КПД генератора импульсов отношение активной мощности, полученной пульсопроводом (входная мощность) к средней за цикл мощности, отданной источником энергии1. Твп = ^ /Мпол —
  51. КПД пульсопровода отношение активной мощности, получаемой технологическим аппаратом, к мощности на входе пульсопроводауш = Ш/Мвх-
  52. КПД пульсационной системы (пульеационного привода) отношение активной мощности, получаемой аппаратом, к активной мощности, отдаваемой источником энергии1. Упо=Упп.=УВп=^/ 1ЧП0Л.
  53. Полагаем мощность, полученную технологическим аппаратом полезной. Расчет пульсационной системы должен решать задачи: — обеспечения максимального КПД систем-- максимального использования мощности источника энергии. Рассмотрим решения этих задач.
  54. Мощность пульсирующего потока.
  55. При одномерном, осевом течении жидкости с малыми скоростями и давлением, постоянном по сечению, поток энергии
  56. Мощность в сечении х трубопровода
  57. N (x) = Re p (x) J (x). / 2, учитывая1. Z вх (x) p (x) /J (x), получим
  58. N (x) (J (x)2 ReZBX (x) / cos Y/2), где cos Y — коэффициент мощности, Y — с Р/ J — разность фаз давления и потока.
  59. Падение активной мощности на участке пульсационной системы между Xi и Х2 составит
  60. При частотах пульсации до 5 Гц, длина трубы от ресивера до ЗРМ значительно меньше длины звуковой волны, поэтому источник переменного давления относится к системам с сосредоточенными параметрами.
  61. Внутреннее сопротивление источника представит отношение амплитудного давления к компонентной амплитуде потока7 = Р /1
  62. Полагая поток в источнике переменного давления функцией времени, независимой от его продольной координаты, получим линейную зависимость линейные характеристики источника давления1. Рвх Рвн ~. .
  63. Полное сопротивление системы определяется суммой сопротивлений источника и входного сопротивления пульсатора7 = 771. ПОЛН •
  64. Комплексная амплитуда потока на входе пульсаторавх Рвн / 2полн •
  65. Активная мощность, поступающая в пульсопровод
  66. Р БН К-С — 2вх/2 ' (2ЕН + ^вх) ,
  67. Резонанс на входе в пульсопровод и его согласование с генератором импульсов.
  68. КПД источника и выбор энергетического режима.
  69. Расходуемая источником полная активная мощность при резонансе
  70. Кполн = Рвн2 /2.. 1/ие Ът + Яе Ъъп•и КПД
  71. Увн ~~ /Иполн — Ие 2-вх / (Ке 2ВХ + .
  72. С увеличением Ке Ъъх КПД источника монотонно возрастает и при согласовании источника и пульсопровода1. У*н = 0,5.
  73. При дальнейшем повышении КПД начинает падать подводимая мощностьктшахвх •
  74. При маломощном источнике энергии для максимального его использования следует стремиться к условию:7 =7несмотря на меньший КПД.
  75. При избыточной мощности источника следует поддерживать режим высокого КПД, то есть условие резонанса на входе в пульсопровод17 =-17тбх •'твн з
  76. Величина активной части входного сопротивления Ие должна быть больше Яе
  77. Следует стремиться к минимуму внутреннего сопротивления источника. При конструировании подсистемы энергетического источника следует минимизировать гидравлическое сопротивление от ресивера до входа в пульсопровод, длину пульсационного тракта
  78. Пульсопровод и его параметры.
  79. Отражение волн в пульсопроводе.
  80. Мощность, поступающую на вход пульсопровода, необходимо передать на вход в технологический аппарат с минимальными потерями.
  81. Котр (х) = (Zx ZQ) / (Zx + Z0), а модуль
  82. К^р (х) | = 1 (Zx Z0) / (Zx + Z0) |. В сечении пульсационной камеры при х = 1
  83. К^ (1) =(Zi Z0) / (Z! + Z0), JKoip (l)| = |(Z1-Z0)/(Z1 + Zo) ?.1. И далее
  84. K (xQ + x) = К (xQ) exp (2jx), К (Xq + х) = К (Хо) ехр (2ах). Коэффициент отражения в сечении пульсационной камеры
  85. Котр (1) = Котр (Хо) exp (-2jl), Котр (1) = К, тр (Хо) exp (-2а1). Активная мощность в сечении пульсопровода1. Ы ==М + ы1×1 над отри далее
  86. N =Р2 пад Re 1 К2. / 2Z0,1. КПД пульсопровода
  87. При равенстве волнового сопротивления пульсопровода и входного сопротивления технологического аппарата, отражение отсутствует, а максимальный КПД пульсопровода: Ъх = 201. Пштах = ехр (- 2 а!).
  88. Условие Ъ = является критерием согласования подсистем пульсопровода и технологического аппарата, при этом сопротивление любого сечения пульсопровода равно волновому.
  89. При К^р (I) = 1, технологический аппарат не потребляет мощности, в пульсо-проводе устанавливается режим стоячих волн, его КПД равен нулю.
  90. При неполном согласовании часть энергии передается аппарату падающей волной, остальная возвращается источнику отраженной волной, за вычетом потерь.
  91. Это обстоятельство существенно, поскольку частота пульсации определяется условиями технологического процесса и не может быть изменена по энергетическим соображениям.
  92. Методы согласования пульсопровода с технологическим аппаратом.
  93. Типы согласующих устройств.
  94. Схема устройства представлена на рис. 2.1.
  95. Расход жидкости через водослив определяется по зависимости:1. Уеек = М о ¦ в • Н .^Н, где в периметр водослива, Н — высота напора жидкости, М 0 ~ 0,4 и
  96. Кроме того, питание нескольких агрегатов, оснащенных описанными пульсаторами, может осуществляться от одного шламнасоса.
  97. ПУЛЬСАТОРЫ ДЛЯ ПОТОКОВ ТВЕРДОЙ ДИСПЕРСНОЙ ФАЗЫ
  98. Модулирование материальных потоков сухих плотных дисперсных систем может осуществляться на основе применения отдельных шпателей или весовых дозаторов, управляемых программирующим устройством.
  99. ИССЛЕДОВАНИИ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИМПУЛЬСНОЙ ТЕХНОЛОГИИ НА МЕЛЬНИЦАХ В УСЛОВИЯХ ОПЫТНО-ПРОМЫШЛЕННОГО ПРОИЗВОДСТВА
  100. ИСХОДНЫЕ ПРЕДПОСЫЛКИ И ПРЕДПОЛАГАЕМАЯ1. ЭФФЕКТИВНОСТЬ
  101. Число секций и пульсация потоков должны выбираться так, чтобы поперечная неравномерность подавлялась усилением поперечного перемешивания потока материала, ликвидировались застойные зоны и выравнивались поля скоростейгазоматериальных фаз.
  102. Технология цемента с использованием подачи газоматериальных потоков по заданному закону получила название технологии цемента с пульсирующими потоками.
  103. При помоле материалов в трубной мельнице наблюдаются явления, характерные для колебательных систем. Для подтверждения сказанного следует напомнить основные признаки колебаний и рассмотреть их применительно к работе мельниц.
  104. На участке «в-с» размеры частиц материала резко уменьшаются, уменьшается плотность материала и вместе с этим увеличивается СЗ. Это влечет за собой уменьшение высоты подъема шаров и снижение потребляемой мощности.
Заполнить форму текущей работой