Исследование и организация циклических режимов для интенсификации работы цементных мельниц
Диссертация
Для создания реактора непрерывного действия функции технологической обработки материала были совмещены с функцией транзита материального потока, что было реализовано, например, во вращающихся печах и трубных шаровых мельницах. Возник реактор идеального вытеснения, в котором материальный поток вынужденно перемещается вдоль продольной оси агрегата Однако выяснилось, что эффективность этого реактора… Читать ещё >
Содержание
- 1. Агрегаты цементной промышленности как объекты импульсной технологии
- 1. 1. Обжиговые и помольные агрегаты
- 1. 1. 1. Основные показатели процессов обжига сырьевой смеси и помола цементной шихты
- 1. 1. 2. Взаимодействие преобразующих и преобразуемых потоков
- 1. 1. 3. Закономерности модуляции потоков при импульсной технологии
- 1. 2. Классификация потоков в обжиговых и помольных агрегатах
- 1. 2. 1. Обжиговые агрегаты
- 1. 2. 2. Помольные агрегаты
- 1. 3. Системы подачи материалов в обжиговые и помольные агрегаты
- 1. 4. Требования к системам подачи материалов при импульсной технологии
- 1. 5. Импульсная технология цементного производства
- 1. 5. 1. Обжиг цементной сырьевой смеси
- 1. 5. 2. Помол сырьевой смеси и цементной шихты
- 1. 6. Выводы по разделу
- 1. 7. Постановка цели и задач исследования
- 1. 1. Обжиговые и помольные агрегаты
- 2. Теоретические основы циклических режимов работы агрегатов цементной промышленности
- 2. 1. Особенности циклических режимов работы обжиговых и помольных агрегатов
- 2. 2. Основные положения теории циклических технологических систем
- 2. 3. Теоретический анализ пневматических и шдравлических подсистем
- 2. 4. Гидравлические автоколебательные системы
- 2. 5. Пульсаторы для потоков твердой дисперсной фазы
- 2. 6. Выводы по разделу
- 3. Исследование эффективности импульсной технологии на мельницах в условиях опытно-промышленного производства
- 3. 1. Исходные предпосылки и предполагаемая эффективность
- 3. 2. Экспериментальные исследования процессов помола с пульсирующими потоками
- 3. 2. 1. Опытно-промышленные исследования на цементной мельнице 3,2×15 м Здолбуковского ЦШК
- 3. 2. 2. Опытно-промышленные исследования на цементной мельнице 4×13,5 м Горнозаводского цементного завода
- 3. 2. 3. Опьггно-промышленные исследования на цементной мельнице 2,2×13, 2,4×13, 3,2×15 м Акмянского ЦШК
- 3. 2. 4. Исследование процесса помола шлама в сырьевой мельнице
- 3. 2. 5. Импульсная технология на мельницах 3,2×15 м
- 3. 3. Выводы по разделу
- 4. Разработка и внедрение дискретно-непрерывного способа измельчения клинкера и добавок на ОАО «Осколцемент»
- 4. 1. Эффективность измельчения твердых тал
- 4. 2. Технологические схемы измельчения
- 4. 3. Трубная мельница дискретно-непрерывного действия и замкнутый цикл измельчения
- 4. 4. Промышленное внедрение дискретно-непрерывного способа измельчения на цементной мельнице 3,2×15 м
- 4. 5. Выводы по разделу
Список литературы
- Распределение импульсов при помощи ЗРК должно производиться наиболее рациональным образом. Распределитель должен быть надежным и долговечным. Вместе с тем должно быть соблюдено условие экономичности.
- Генератор импульсов относится к объектам с сосредоточенными параметрами, поскольку расстояние от рессисгора сжатого воздуха до ЗРМ значительно меньше длины звуковой волны. В этом отличие пульсатора от пульсопровода.1. ПУЛЬСОПРОВОД •
- При расчетах пульсопроводов необходимо учитывать зависимость гидравлических сопротивлений от давления и скорости. Квазистационарная модель в этом случае неприменима.
- Оптимизация длинных пульсопроводов сводится к минимизации потерь припрохождении импульсов и согласования работы пульсопровода с энергетической и гидравлической подсистемами технологического аппарата.
- Гидравлические сопротивления в аппарате определяются потерями в преобразователях импульсов и в меньшей степени в потерях на трение.
- При пульсационном перемешивании гетерогенных систем вязких пульп, особенно в реакторах с узкими каналами и малыми гидравлическими диаметрами проходных сечений, условия работ пульсаторов существенно отличны.
- Наиболее сложны процессы в подсистемах пульсопроводов, которые являются важным звеном согласования, определяющего эффективность пульсационной системы в целом. Именно им нами уделяется внимание.
- ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ И ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПОДСИСТЕМ Основные уравнения.
- Обычно математическое описание состояния движущейся жидкости производится функциями распределения скорости жидкости V = V (х, у, г, х) и двух ее термодинамических характеристик: плотности р (х, у, г, т) и давления р = (х, у, г, т)1П.
- Уравнения, связывающие эти величины (неразрывности, движения, два уравнения состояния и соотношения для скорости звука) представляют собой нелинейные дифференциальные уравнения в частных производных и определяют параметры системы.
- Уравнение неразрывности обычно имеет вид: dp/dt + div (pV) = О, член div (pV) нелинеен для течения несжимаемой жидкости.
- Уравнение движения Эйлера имеет вид:5 dv/dx + (VAV) V. = gredp + MAV +? + M/3) grad div V, где (VAV) V нелинейный член в некоторых случаях течения несжимаемой жидкости отражаются в пульсации. При р = constdv/dx + (VAV)V = 1/р gradp + VV2V .
- Если добавить к этим уравнениям уравнение состояния F (р, р) = 0, то получаем замкнутую систему уравнений.
- Ввиду затруднений при решении этих уравнений, даже численными методами приходится прибегнуть к их линеаризации, распространив решение на случай движения несжимаемой жидкости.
- Движение жидкости без потерь,
- Скорость течения мала по сравнению со скоростью звука
- Система линейна- задав граничные и начальные значения V и р1, можно определить У (х, у, г, т) и р1(ху у, г, г).
- Электродинамические аналогии.
- Интегрируя систему (2.1) по площади трубопровода с продольной осью X, и приняв Ъ = Ро/Т? и С = Г / (р0, С02), получимаР/ах = ъ? у/ах- с1у/ах = - с ар/<&- (Б)
- Аналог телеграфного уравнения распространение тона и напряжения в длинных линиях без потерь.
- Физический смысл параметров:
- Ъ распределенная инертность на единицу длины трубы (аналог индуктивности) —
- С распределенная сжимаемость жидкости на единицу длины трубы (аналог емкости).
- Эти уравнения представляют математическую модель течения жидкости в длинных трубопроводах.
- Для трубопроводов с рациональным гидравлическим диаметром при скорости 60−70 м/сек, потери будут невелики и примененная модель корректна Надо отметить, что модель описывает течение жидкости с дозировкой скорости.
- Для течения реальной жидкости с учетом гидравлических сопротивлений, система (Б) имеет видс1р/(1х = Ъ с1у/<1т — ЛУ- с! у/с!х = -С (1р/с1т (2.2)
- Пренебрегая неравномерностью профиля скорости, можно принять Ъ = Ъ0у и Ъ0 = роЯ?.
- Соответственно, гибкость определяется выражениемс = Р/РосДгде р0. плотность воздуха, Сс — скорость звука
- Гидравлическое сопротивление для ламитарного течения определяется по Пуазейлю:
- Ко = 8 ПуЯ<2 где V кинематическая вязкость жидкости.
- Для турбулентного течения значение может быть полнено линеаризацией уравнений Дарси- Вейбаха
- При стационарном и нестационарном парном движении значения RиZ будут отличаться от и 20 .
- Решение уравнений движения с учетом нестационарности
- Линеаризация уравнений (2.2) и возможность суперпозиций частных решений, позволяет получить решения в виде плоских волнр (х) = Сх ехр (ух) + С2 ехр (ух), У (х) = С! ехр (- ух)/го + С2 ехр (ух)/го, где Ъ0 волновое сопротивление пульсопровода,
- Сх ехр (-.х) и С2 ехр (]х) комплексные амплитуды давления падающей волны в точке V = 0.
- Волновое сопротивление Ъ (0) отношение давления к потоку в падающей волне характеризует пульсопровод.1. Следовательно
- Р пад = Ъ0.1 пад = С! ехр (-.х) — Р отр = -Х0} отр = С2 ехр (|х).
- При малых потерях К «со2, постоянная распространения определяется уравнениями1. = -со2гС = -ш2/Со2, I = ¿-сэ/ Со =. р = 2гц/138 = .
- При течении без потерь 5 мнимая величина, р = 1ггу — фазовая постоянная- а = Не. — постоянная затухания.
- Амплитуда волны изменяется на единицу длины в ехр (-а) раз, фазоволна -на угол р (радиан).
- Постоянные интегрирования С1 и С2 определяются из граничных условий.
- Входное сопротивление некоторого сечения пульсопровода с координатой х будет равно отношению комплексных амплитуд давления и потока для этого сечения:1. Z (х) = р (x)/J (x) .1. При х = О
- Р вх = Ро- Z вх = Р вх/ J вх. С учетом граничных условий
- Z вх = Zo Zlchjl + ZoShjl/ Zo chjl + ZlsHjl, причем для закрытой трубы
- Для подсистемы пульсопровода, граничащей с подсистемами технологического аппарата и пульсатора, выходным сопротивлением является сопротивление технологического аппарата, а входным -сопротивлением пульсопровода
- Для расчета течения жидкости в пульсопроводе существует линейная математическая модель, позволяющая вычислить давление и поток жидкости в любом сечении пульсационной системы при известных давлении и потоке на входе пульсопровода
- Перенос и потери энергии и пульсационной системе
- Определение и постановка задачи.
- Полезная работа пульсирующего потока в технологическом аппарате является потоком активной мощности, поступающей от источника энергии по пульсатору и пульсопроводу.
- Каждой подсистеме пульсационной системы соответствует свой КПД:• КПД генератора импульсов отношение активной мощности, полученной пульсопроводом (входная мощность) к средней за цикл мощности, отданной источником энергии1. Твп = ^ /Мпол —
- КПД пульсопровода отношение активной мощности, получаемой технологическим аппаратом, к мощности на входе пульсопроводауш = Ш/Мвх-
- КПД пульсационной системы (пульеационного привода) отношение активной мощности, получаемой аппаратом, к активной мощности, отдаваемой источником энергии1. Упо=Упп.=УВп=^/ 1ЧП0Л.
- Полагаем мощность, полученную технологическим аппаратом полезной. Расчет пульсационной системы должен решать задачи: — обеспечения максимального КПД систем-- максимального использования мощности источника энергии. Рассмотрим решения этих задач.
- Мощность пульсирующего потока.
- При одномерном, осевом течении жидкости с малыми скоростями и давлением, постоянном по сечению, поток энергии
- Мощность в сечении х трубопровода
- N (x) = Re p (x) J (x). / 2, учитывая1. Z вх (x) p (x) /J (x), получим
- N (x) (J (x)2 ReZBX (x) / cos Y/2), где cos Y — коэффициент мощности, Y — с Р/ J — разность фаз давления и потока.
- Падение активной мощности на участке пульсационной системы между Xi и Х2 составит
- При частотах пульсации до 5 Гц, длина трубы от ресивера до ЗРМ значительно меньше длины звуковой волны, поэтому источник переменного давления относится к системам с сосредоточенными параметрами.
- Внутреннее сопротивление источника представит отношение амплитудного давления к компонентной амплитуде потока7 = Р /1
- Полагая поток в источнике переменного давления функцией времени, независимой от его продольной координаты, получим линейную зависимость линейные характеристики источника давления1. Рвх Рвн ~. .
- Полное сопротивление системы определяется суммой сопротивлений источника и входного сопротивления пульсатора7 = 771. ПОЛН •
- Комплексная амплитуда потока на входе пульсаторавх Рвн / 2полн •
- Активная мощность, поступающая в пульсопровод
- Р БН К-С — 2вх/2 ' (2ЕН + ^вх) ,
- Резонанс на входе в пульсопровод и его согласование с генератором импульсов.
- КПД источника и выбор энергетического режима.
- Расходуемая источником полная активная мощность при резонансе
- Кполн = Рвн2 /2.. 1/ие Ът + Яе Ъъп•и КПД
- Увн ~~ /Иполн — Ие 2-вх / (Ке 2ВХ + .
- С увеличением Ке Ъъх КПД источника монотонно возрастает и при согласовании источника и пульсопровода1. У*н = 0,5.
- При дальнейшем повышении КПД начинает падать подводимая мощностьктшахвх •
- При маломощном источнике энергии для максимального его использования следует стремиться к условию:7 =7несмотря на меньший КПД.
- При избыточной мощности источника следует поддерживать режим высокого КПД, то есть условие резонанса на входе в пульсопровод17 =-17тбх •'твн з
- Величина активной части входного сопротивления Ие должна быть больше Яе
- Следует стремиться к минимуму внутреннего сопротивления источника. При конструировании подсистемы энергетического источника следует минимизировать гидравлическое сопротивление от ресивера до входа в пульсопровод, длину пульсационного тракта
- Пульсопровод и его параметры.
- Отражение волн в пульсопроводе.
- Мощность, поступающую на вход пульсопровода, необходимо передать на вход в технологический аппарат с минимальными потерями.
- Котр (х) = (Zx ZQ) / (Zx + Z0), а модуль
- К^р (х) | = 1 (Zx Z0) / (Zx + Z0) |. В сечении пульсационной камеры при х = 1
- К^ (1) =(Zi Z0) / (Z! + Z0), JKoip (l)| = |(Z1-Z0)/(Z1 + Zo) ?.1. И далее
- K (xQ + x) = К (xQ) exp (2jx), К (Xq + х) = К (Хо) ехр (2ах). Коэффициент отражения в сечении пульсационной камеры
- Котр (1) = Котр (Хо) exp (-2jl), Котр (1) = К, тр (Хо) exp (-2а1). Активная мощность в сечении пульсопровода1. Ы ==М + ы1×1 над отри далее
- N =Р2 пад Re 1 К2. / 2Z0,1. КПД пульсопровода
- При равенстве волнового сопротивления пульсопровода и входного сопротивления технологического аппарата, отражение отсутствует, а максимальный КПД пульсопровода: Ъх = 201. Пштах = ехр (- 2 а!).
- Условие Ъ = является критерием согласования подсистем пульсопровода и технологического аппарата, при этом сопротивление любого сечения пульсопровода равно волновому.
- При К^р (I) = 1, технологический аппарат не потребляет мощности, в пульсо-проводе устанавливается режим стоячих волн, его КПД равен нулю.
- При неполном согласовании часть энергии передается аппарату падающей волной, остальная возвращается источнику отраженной волной, за вычетом потерь.
- Это обстоятельство существенно, поскольку частота пульсации определяется условиями технологического процесса и не может быть изменена по энергетическим соображениям.
- Методы согласования пульсопровода с технологическим аппаратом.
- Типы согласующих устройств.
- Схема устройства представлена на рис. 2.1.
- Расход жидкости через водослив определяется по зависимости:1. Уеек = М о ¦ в • Н .^Н, где в периметр водослива, Н — высота напора жидкости, М 0 ~ 0,4 и
- Кроме того, питание нескольких агрегатов, оснащенных описанными пульсаторами, может осуществляться от одного шламнасоса.
- ПУЛЬСАТОРЫ ДЛЯ ПОТОКОВ ТВЕРДОЙ ДИСПЕРСНОЙ ФАЗЫ
- Модулирование материальных потоков сухих плотных дисперсных систем может осуществляться на основе применения отдельных шпателей или весовых дозаторов, управляемых программирующим устройством.
- ИССЛЕДОВАНИИ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИМПУЛЬСНОЙ ТЕХНОЛОГИИ НА МЕЛЬНИЦАХ В УСЛОВИЯХ ОПЫТНО-ПРОМЫШЛЕННОГО ПРОИЗВОДСТВА
- ИСХОДНЫЕ ПРЕДПОСЫЛКИ И ПРЕДПОЛАГАЕМАЯ1. ЭФФЕКТИВНОСТЬ
- Число секций и пульсация потоков должны выбираться так, чтобы поперечная неравномерность подавлялась усилением поперечного перемешивания потока материала, ликвидировались застойные зоны и выравнивались поля скоростейгазоматериальных фаз.
- Технология цемента с использованием подачи газоматериальных потоков по заданному закону получила название технологии цемента с пульсирующими потоками.
- При помоле материалов в трубной мельнице наблюдаются явления, характерные для колебательных систем. Для подтверждения сказанного следует напомнить основные признаки колебаний и рассмотреть их применительно к работе мельниц.
- На участке «в-с» размеры частиц материала резко уменьшаются, уменьшается плотность материала и вместе с этим увеличивается СЗ. Это влечет за собой уменьшение высоты подъема шаров и снижение потребляемой мощности.