1 Определяем значение коэффициента продольного изгиба колонны ц (ф = 1 ч), с учетом уменьшения рабочего сечения бетона колонны при воздействии пожара.
Согласно таблица 9.3.9(Б) [2] имеем:
.
где l — расчетная длина колонны, м.
= = 15.0; ц = 0.91.
2 Определяем значение коэффициента условий работы при пожаре гs, T арматуры колонны при ф = 1 ч.
Согласно таблица 9.3.7 [2], для стали класса, А — III имеем:
при Тs(ф = 1) = 406 єC. гs, T = 1.0.
3 Определяем несущую способность Ф (ф = 1) колонны в момент времени воздействия пожара ф = 1:
Ф (ф = 1) = ц· (Rs, u · гs, T · As, tot + Rb, u · A),.
где As, tot — суммарная площадь арматур, м2;
Rsu — сопротивление арматуры, МПа;
Rbu — сопротивление бетона, МПа;
A — рабочая площадь бетона колонны, м2;
Ф (ф) — несущая способность конструкции на момент времени ф воздействия пожара, Н.
Ф (ф = 1) = ц· (Rs, u · гs, T · As, tot + Rb, u · A) = 0.91(433 · 3.14 · 4 · 0.012 + 22 · 0.084)· 106 = 2,17· 106 Н.
Расчеты для несущей способности Ф (ф = 2) колонны в момент времени воздействия пожара ф = 2 ч. получаются аналогичные, что и для температурного интервала ф = 1 ч., поэтому данные сведем в таблицу 1.
Таблица 1 — Расчетные данные для колонны КСР — 442 — 29.
|
Время воздействия пожара. |
Значения. | ф = 1 ч. | ф = 2 ч. |
l, м | 0.126. | 0.178. |
Тs ,єC. | | |
r. | 1.7. | 1.25. |
w. | | |
r3 | 0.373. | 0.373. |
м. | 0.025. | 0.042. |
С. | 0.175. | 0.158. |
rу | 0.52. | 0.52. |
м. | 0.044. | 0.068. |
b, м. | 0.156. | 0.132. |
ш. | 0.69. | 0.63. |
А, м2 | 0.084. | 0.062. |
ц. | 0.91. | 0.87. |
гs, T | 1.0. | 0.15. |
Ф (ф), 106Н. | 2.17. | 1.55. |
|
1602.232 002.000 ПЗ |
|
| |
Изм. | Лист | № докум. | Подп. | Дата | Расчет предела огнестойкости | Литер. | Лист | Листов |
Выполнил | | | | У | | | |
Руководитель | | | | УГАТУ ПБ-305к |
Н. Контр. | | | |
Утверд. | | | |
Рисунок 4 — Зависимость несущей способности исходной центрально сжатой железобетонной колонны от времени Вывод: Cогласно расчетам железобетонная колонна КСР …