Бакалавр
Дипломные и курсовые на заказ

Снижение энергозатрат в системах приготовления и гидравлического транспортирования водоугольной суспензии на горных предприятиях

Диссертация: Снижение энергозатрат в системах приготовления и гидравлического транспортирования водоугольной суспензии на горных предприятиях
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Водоугольные суспензии, содержащие мелкоизмельченные угольные частицы проявляют свойства реологических жидкостей, характер которых зависит от объемного содержания частиц угля. В области концентраций от 0 до 50% зависимость касательных напряжений от градиента скорости деформации объема водоугольной суспензии выражается различными законами трения: при малых концентрациях — степенным законом трения… Читать ещё >

Содержание

  • 1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ И ИЗУЧЕННОСТИ ВОПРОСА ПРИГОТОВЛЕНИЯ И ГИДРАВЛИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА j Q ВОДОУГОЛЬНЫХ СУСПЕНЗИЙ
    • 1. 1. Общая характеристика систем трубопроводного транспорта водоугольных суспензий ^
    • 1. 2. Классификация водоугольных суспензий и их 15 характеристики
    • 1. 3. Технология приготовления водоугольных суспензий
    • 1. 4. Опытная эксплуатация магистрального 22 трубопровода ВУС
    • 1. 5. Классификация гидросмесей по крупности 26 транспортируемого материала
    • 1. 6. Обзор методов расчета течений неньютоновских ^ жидкостей
      • 1. 6. 1. Реологические модели неньютоновских 33 жидкостей
      • 1. 6. 2. Анализ многопараметрических реологических 35 моделей
      • 1. 6. 3. Принципы выбора реологичесской модели ^ для вязкопластичных смесей
      • 1. 6. 4. Особенности проявления реологических свойств 42 дисперсных систем
    • 1. 7. Обобщение результатов анализа
  • 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СОТАВОВ И ГИДРАВЛИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА ВОДОУГОЛЬНЫХ 52 СУСПЕНЗИЙ
    • 2. 1. Анализ физической модели течения реологических 52 жидкостей
    • 2. 2. Природа возникновения и механизм проявления ^ вязкопластических свойств водоугольных суспензий
    • 2. 3. Закономерности изменения реологических свойств водоугольных суспензий и реологические модели
    • 2. 4. Реологические параметры водоугольных суспензий по модели Шведова-Бингама
    • 2. 5. Изменение концентрации и вязкости в кольцевой области потока водоугольной суспензии
    • 2. 6. Потери напора и коэффициент гидравлических сопротивлений
    • 2. 7. Результаты теоретических исследований
    • 2. 8. Выводы по разделу
  • 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕКОГО ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ ВОДОУГОЛЬНЫХ СУСПЕНЗИЙ
    • 3. 1. Основные задачи экспериментальных исследований
    • 3. 2. Лабораторные стенды и методика экспериментальных исследований
    • 3. 3. Характеристика угольных частиц
    • 3. 4. Результаты экспериментальных исследований на вискозиметре Энглера
    • 3. 5. Результаты экспериментов на гидравлическом стенде
      • 3. 5. 1. Реологические характеристики гидросмесей на основе экспериментов на трубопроводах
      • 3. 5. 2. Начальное напряжение сдвига, безразмерное напряжение и концентрация в ядре потока
      • 3. 5. 3. Пластическая вязкость и коэффициент структуры потока
      • 3. 5. 4. Коэффициент гидравлических сопротивлений
    • 3. 6. Обобщение результатов экспериментальных исследований и основные
  • выводы
  • 4. Стр
  • 4. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ МАГИСТРАЛЬНОГО ГИДРОТРАНСПОРА ВОДОУГОЛЬНЫХ СУСПЕНЗИЙ
    • 4. 1. Технология и оборудование для приготовления водоугольной суспензии
    • 4. 2. Гидравлический транспорт ВУС по магистральному трубопроводу
    • 4. 3. Выбор насосного оборудования

Снижение энергозатрат в системах приготовления и гидравлического транспортирования водоугольной суспензии на горных предприятиях (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Развитие энергетики, а также повышение энергетической безопасности России в значительной степени зависят от широкого и эффективного использования угля в качестве энергетического топлива. Для этого необходимо, в первую очередь, улучшить потребительские свойства угля как энергетического топлива, а также освоить получение на основе угля альтернативного топлива при замене дефицитных природных ресурсов: газообразного и жидкого нефтяного топлива. Для решения вышеуказанной проблемы весьма перспективны проводимые как в России, так и за рубежом работы по технологии получения и использованию угольной суспензии, которая представляет собой композиционную дисперсную систему, состоящую из твердой фазы в виде мелкодисперсного угля и жидкой среды (вода, спирты, углеводороды, продукты переработки нефти). Такая топливная система рассматривается как суспензионное угольное топливо. Наиболее изученной и перспективной в энергетике угольной суспензией является водоугольная суспензия (ВУС), в которой основную часть жидкой среды составляет вода. При высокой концентрации твердой фазы ВУС называется высококонцентрированной водоугольной суспензией (ВВУС).

За последние десятилетия во многих странах мира проведено большое количество работ по получению ВУС и его использованию в энергетике. В России и за рубежом разработан ряд технологий по приготовлению ВУС, его транспортировке и хранению на длительный период, сжиганию ВУС. Кроме того, проведены исследования по сжиганию (газификации) ВУС на действующих энергоустановках различного типа. Результаты этих работ опубликованы в научно-технических журналах, сборниках, трудах конференций (симпозиумов, семинаров), отчетах и др. отечественных и зарубежных изданиях Краткие сведения об этих публикациях приведены в информационных изданиях, реферативных сборниках и журналах, в каталогах библиотек и т. д.

Водоугольные суспензии относятся к классу искусственных композиционных топлив, свойства и характеристики которых зависят как от технологии их получения, так и от технологий доставки потребителям и использования на энергетическом объекте. Основными варьируемыми параметрами ВУС являются:

• состав и концентрация твердой фазы ВУС;

• дисперсность твердой фазы, ее гранулометрический состав, содержание жидкой фазы;

• концентрация и тип добавок в жидкой среде ВУС;

• степень обогащения твердой фазы (содержание минеральных примесей).

• магистральный трубопроводный транспортзакономерности проявления и формирования реологических характеристик ВУС.

Первые 4 параметра относятся к стадии приготовления ВУС, а последний параметр характеризует возможности эффективного гидравлического транспортирования суспензий от пункта приготовления до терминалов потребителей энергетического топлива.

Таким образом, проблема широкого внедрения ВУС в энергетическом комплексе страны сводится к двум основным положениям:

1. Приготовление водоугольных суспензий с заданными энергетическими характеристиками, для условий сжигания их в энергетических установках.

2. Гидравлический транспорт водоугольных суспензий на дальние расстояния.

Этим вопросам посвящено большое количество научных разработок специализированных и опубликованных научных трудов, перечень которых приведен в Приложении 1.

Несмотря на определенный теоретический и экспериментальный задел по технологиям приготовления, транспортирования и использования водоугольного топлива проблема в настоящее время еще далека до полного решения. Спроектированный и построенный в конце 80-х годов первый опытно-промышленный трубопровод ВУС «Белово-Новосибирск», так и не введен в промышленную эксплуатацию. Кроме экономических и политических причин неработоспособности трубопровода ВУС имеются и чисто научно-технические нерешенные задачи. К ним, в первую очередь относятся вопросы по приготовлению ВУС на стадии обогащения исходного энергетического угля марок Г и Д. Несмотря на то, что качество приготовленных ВУС по технологии, разработанной институтом ВНИПИ «Гидротрубопровод» совместно с итальянскими специалистами, практически отвечало энергетическим показателям, транспортабельность такой суспензии оказалась недостаточной. В связи с чем, при опытной эксплуатации произошло осаждение угольных частиц на дне трубопровода, что привело к полной забивке и остановке всей трубопроводной системы. Неоднократные попытки возобновить перекачку суспензии не привели к положительному результату.

Из сказанного следует, что актуальность разрабатываемой темы диссертационной работы весьма значительна, а разработка ее будет способствовать скорейшему переходу ряда предприятий энергетики на относительно дешевое и экологически чистое водоугольное топливо.

Тема диссертации непосредственно связана с федеральной целевой программой развития энергетического комплекса России на 2000;2020 годы (ФЦП «Энергетика») по направлению «Производственные энергосберегающие технологии «.

Научная идея заключается в том, что водоугольные суспензии, приготовленные из мелкоизмельченных углей, сохраняют свои свойства при весьма низких скоростях движения, в том числе и при ламинарном течении, позволяя существенно уменьшить энергетические затраты на их транспортирование при повышенной стабильности структуры и заданной производительности по углю на режимах близких к ламинарному. Основные научные положения, выносимые на защиту:

1 .Математическая модель течения водоугольных суспнензий по промышленным трубопроводам, описывает изменение объемного расхода, как суммы расходов образующихся концентрических зон течения в виде функции двух аргументов — коэффициента структуры и относительного напряжения сдвига, при линейном законе изменения концентрации твердой фазы в поперечном сечении трубопровода и соответствующем изменением вязкости гидросмеси в зонах течения.

2. Установлено что, коэффициент гидравлических сопротивлений, при ламинарном режиме течения водоугольной суспензии, является однозначной функцией числа Рейнольдса и относительного напряжения сдвига, величина которого пропорциональна отношению радиуса ядра течения к радиусу трубопровода.

Обоснованность и достоверность подтверждается достаточным количеством экспериментальных данных и удовлетворительной сходимостью результатов теоретических и экспериментальных исследований.

Научная новизна диссертационной работы заключается в разработке и выводе новых теоретических закономерностей формирования реологических свойств и течения водоугольных суспензий по промышленным трубопроводам, включая:

1. Установление зависимости реологических свойств водоугольных суспензий от концентрации угольных частиц и связи их с удельными потерями напора и энергоемкостью системы гидравлического транспорта ВУС.

2. Обоснование кинематических и динамических характеристик, в виде предельного напряжения сдвига, коэффициента гидравлических сопротивлений и удельных потерь напора, как критериев эффективности гидравлического транспортирования водоугольной суспензии по магистральным трубопроводам.

Практическое значение работы:

— разработана инженерная методика расчета параметров гидравлического транспорта ВУС высокой теплотворной способности для выбора трубопроводов и насосного оборудования при оптимальном соотношении массового расхода и энергетических затрат.

— предложен способ приготовления водоугольной суспензии, основанный на замене 2-стадийного измельчения на 1-стадийное с использованием в схеме цепи аппаратов тонкослойного сгустителя;

Реализация результатов работы:

— разработанная методика расчета гидравлического транспортирования высококонцентрированных ВУС переданы ЗАО «Механобр инжиниринг» для использования при проектировании гидротранспортных систем с высокими концентрациями твердого материала на горно-обогатительных предприятиях.

Апробация работы. Отдельные положения диссертационной работы докладывались на ежегодных конференциях молодых ученых СПГГИ (ТУ) в 2004 г., 2005 г., 2006 г.- на Международной конференции по проблемам гидравлики, СПбГТУ, 2004 г.- на Международной конференции по проблемам горной промышленности, г. Любин (Польша), ноябрь 2005 г.

Публикации, научные результаты, полученные в диссертационной работе, опубликованы в 4 научных работах.

Структура и объем работы: диссертация состоит из введения, 4 глав, основных выводов и рекомендаций, списка использованной литературыизложена на 150 страницах, содержит 45 рисунков, 30 таблиц, 90 наименований использованной литературы.

Общие выводы по результатам выполненных исследований сводятся к следующим основным положениям:

1. водоугольные суспензии, содержащие мелкоизмельченные угольные частицы проявляют свойства реологических жидкостей, характер которых зависит от объемного содержания частиц угля. В области концентраций от 0 до 50% зависимость касательных напряжений от градиента скорости деформации объема водоугольной суспензии выражается различными законами трения: при малых концентрациях — степенным законом трения с соответствующими значениями структурного числа и коэффициентом кажущейся вязкостипри высоких концентрациях — законом трения Шведова-Бингама с соответствующими значениями начального напряжения сдвига и эффективной вязкости.

2. удельные потери напора при гидравлическом транспортировании ВУС с объемной концентрацией угольных частиц, от 35 до 50%, обусловлены формированием пространственной структуры суспензии с ядром течения, характеризующимся постоянным значением концентрации, структурной вязкости и кольцевой области, с переменными значениями концентрации и вязкости суспензии.

3. отношение начального напряжения сдвига к напряжению на стенке трубопровода численно равно отношению радиуса ядра потока к радиусу трубопровода и определяется относительным (безразмерным) напряжением, характеризующим степень деформации потока суспензии при ее течении в круглой трубе и выражается убывающей функцией средней скорости потока в интервале значений 1.0.

4. затраты энергии на транспортирование водоугольных суспензий в ламинарном режиме течения, в виде потерь напора по длине трубопровода определяются формулой Дарси-Вейсбаха, а коэффициент гидравлических сопротивлений учитывает реологические свойства и зависит от относительного напряжения сдвига, являющегося функцией начальной концентрации мелкодисперсных угольных частиц в объеме суспензии.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Выполненный анализ изученности и состояния вопроса приготовления и гидротранспорта водоугольных суспензий показывает, что в этой области накоплен большой теоретический и практический опыт. Водоугольные суспензии могут служить хорошей альтернативой традиционным видам энергетического топлива.

По своим свойствам ВУС является тонкодисперсной высококонцентрированной гидросмесью, течение которой по трубопроводам подчиняется соответствующей реологической модели. Для описания течения жидкостей, проявляющих реологические свойства, используются различного вида модели, устанавливающие в общем виде взаимосвязь напряжения сдвига и градиента скорости деформации. Наиболее оптимальной реологической моделью является модель Бингама, описывающая закономерности изменения общего напряжения сдвига от величины начального напряжения сдвига и градиента скорости деформации потока. Однако, непосредственное применение модели Бингама для реальных псевдопластических высококонцентрированных смесей невозможно из-за неполного соответствия гидросмеси телу течения, подобного бингамовскому пластику.

Следовательно, при использовании модели Бингама для описания течения суспензий, необходимо учитывать различие пластических свойств бингамовских пластика и псевдопластика. Оптимальность модели Бингама подтверждается тем, что при равенстве нулю начального напряжения сдвига она переходит в модель Ньютона, то есть суспензия из неньютоновской переходит в ньютоновскую. Значение концентрации мелкодисперсных частиц, при которой начальное напряжение сдвига равно нулю является граничным значением. При известных значениях граничной концентрации можно правильно назначать режимы гидравлического транспорта при минимальных значениях потерь напора, так как значение граничной концентрации определяет нижнюю границу ламинарного режима течения потока смеси.

По своей структуре потоки мелкофракционных высококонцентрированных суспензий являются практически однородными (гомогенными) и в этом случае суспензия может рассматриваться как однородная жидкость с плотностью, определяемой концентрацией угольных частиц. Потери напора при транспортировании таких смесей по трубопроводам определяются формулой.

Дарси-Вейсбаха, в которой коэффициент гидравлических сопротивлений X является функцией числа Рейнольдса в ламинарной области потока. В свою очередь, число Рейнольдса зависит от вязкости смеси и для суспензий с высоким содержанием угольных частиц коэффициент X будет определяться, кроме диаметра трубопровода и средней скорости потока, значением концентрации и соответствующим значением эффективной вязкости, представляющей собой суммарный эффект от пластической и структурной вязкости смеси.

В соответствии с этой общей гипотезой в диссертационной работе определена зависимость коэффициента гидравлических сопротивлений от основных параметров потока водоугольной суспензии. Установлено что коэффициент гидравлических сопротивлений является функцией числа Рейнольдса, структурного числа и относительного напряжения сдвига, определяющих реологические свойства суспензий в зависимости от принятой реологической модели.

Обобщение теоретических положений, рассмотренных во втором разделе диссертации и экспериментальных результатов, дало возможность разработать методику инженерного расчета гидравлического транспортирования высококонцентрированных ВУС.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Fifteen Biennial Low Ranks Fuels. Symposium. Minnesota. — 1989.- 22−25 May.
  2. Fletcher C.N., Brame K.A. Design of Coal water allure preparation systems. Pipelines. — 1981. № 7.-p. 14,18,20,23.
  3. Davenport S.T. Forecast of mador international pipeline products for the 1986 -2000 period. Pipes & pipelines international. -1986. № 1. p.9−14.
  4. Pipeline, 1982 dec., p. 8−12.
  5. Petrole et techniques, 1982, № 29, p. 29.
  6. Journal of Pipelines, 1983, v, 3, № 1, p. 1−11.7. 5-th International Technical Conference On Slurry Tran-port", March, 1980, p.24−33.
  7. Pipeline and Gas, 1983, № 210, p. 42−48.
  8. Fine Particles Process International Symposium
  9. Pipeline Industry, 1983, January, p. 28−30.
  10. Oil and Gas Journal, 1983, 81, № 3, p. 50−51.
  11. Austral Mining, 1982, № 1, 51−52.13 .Зайденварг B.E., Трубецкой КН., Мурко В. К, Нехороший ИХ. Производство и использование водоугольного топлива. М.: Издательство Академии горных наук, 2001. — 176 с.
  12. В.И. Научные основы процессов получения и эффективного применения водоугольных суспензий: Автореф. Дис. На соиск. Уч. Степени д-ра техн. наук. М., 1999. — 48 с.
  13. В.Н. Трубопроводный транспорт в горной промышленности. -М.: Недра, 1985−192 с.
  14. Ю.Покровская В. Н. Пути повышении эффективности гидротранспорта. М.: Недра, 1072.- 160 с. 21 .Криль С. И. Напорные взвесенесущие потоки. Киев: Наук. Думка, 1990. -160 с.
  15. С.Х. Критические скорости при гидротранспорте мелких взвесей // Гидромеханика. 1973. — Вып. 25. — С. 51−56.
  16. А.Е. Гидро- и пневмотранспорт. М.: Недра, 1970. — 272 с. 24 .Печенкин М. В. Экспериментальные исследования турбулентных характеристик взвесенесущих потоков высокой концентрации: Дис. канд. техн. наук. Л., 1968. — 121 с. — Машинопись.
  17. А.П. Юфин. Гидротранспорт угля по стальным горизонтальным трубам. -Уголь, 1956, № 4.
  18. B.K. Obiakor. Transportation of coal slurries in pipelines. = Colliery Guardian, 1965, v. 210, N 5450, Oct., p. 432−436.
  19. В. В. Исследование и разработка методов расчета гидравлического транспортирования угля по трубопроводам в турбулентном и вязкопластичном режимах. Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук.- Москва. 1969.
  20. Н.Е., Джваршеишвили А. Г. Технология гидродобычи и гидротранспортирования угля. М., 1980.
  21. Э.Г., Смолдырев А. Е. Расчет параметров гидравлического транспорта мелких классов угля. В кн. «Движение гидро- и аэросмесей горных пород в трубах». М., «Наука», 1966.
  22. У.Л. Неньютоновские жидкости. М., Мир, 1964.
  23. Einstein А. Ann. Phys., 19, 286,1906.
  24. Einstein А. Ann. Phys., 34, 591,1911.
  25. AO.Kahn A. Clay and clay Minerals. Pergamon Press. 1959.41 .Van Olphen Clay and clay Minerals. Pergamon Press. 1959.
  26. Al.Parzonka W. Hydrauliczne podstawy transportu rurowego mieszanin dwufazowych. Skrypty Akademii Rolniczej we Wroclawiu, № 59,1977.
  27. A3.ThomasD.G. A.I.Ch.E. Journ. 55, 12, 1963.
  28. Thomas D.G. A.I.Ch.E. Journ. 8, 1962.
  29. Thomas D.G. A.I.Ch.E. Journ. 7,1961.
  30. Аб.Смолдырее A.E. Трубопроводный транспорт. M.: Недра, 1970. — 272 с.
  31. Vocadlo J.J. Proceed. Confer, on Flow of non-Newtonian Fluids and Dispersed Systems. Prague. 1966.
  32. Комплексные исследования схемы сгущения и гидротранспорта закладочной смеси на основе хвостов переработки ОФ № 3 ДГИК. Отчет по НИР х.д. № 3/88. Л., ЛГИ, 1989.
  33. В.И., Джунусов И. Ш. Влияние вязкости гидросмеси на прочность закладки. // Прикладные аспекты гидротранспортирования продуктов обогащения минерального сырья: Междувед. сб. науч. тр./ «Механобр». Л., 1987. С. 116−119.
  34. Chow Joseph C.F. Hydrotransport 1, Bedford, Fl, 1970.
  35. Hayness F. Hydrotransport 1, Bedford, F4,1970.
  36. Happel D.S., Brenner J.K. Hydrotransport 1, Bedford, H 5, 1970.
  37. Г. А. Гидромеханизация горных работ. M. Госгортехиздат, 1959.5A.Ostwald W. KolloidZtg., 1925.
  38. Romanowsky VS. Recherches sur les proprittes phisique des sediments. These Universite de Paris. 1946.
  39. MichonX. Journal de Hydraulique. Alger. 1954.
  40. Migniot C. La Houille Blanche. Nr. 7. 1968.
  41. Wolski W.M. Acta Technica Acad. Sc. Hungaricae. Nr. 63. 1968.
  42. VolarowitschM.P., TolstoiD.M. KolloidZtg. 1935.
  43. .С. Коллоидный журнал. Вып. XVI. 1954.
  44. Babbitt Н.Е., Caldwell D.H. Trans. A. I. Ch. Eng. Nr. 37. 1941.
  45. И.М. Водоснабжение и санитарная техника. Nr. 7. 1960. 63. Nesstum А.А., VajdaR.L. Magazine of Concrete Research. Nr. 17. 1965. 64Алексеев C.H. Механика строительства. Nr. 9. 1952.
  46. LoadwickF. Hydrotransport 1. Bedford. Dl. 1972.
  47. Elliott D.E., Gliddon B.J. Hydrotransport 1. Bedford. D2. 1972.
  48. Reiner M. Deformatiom, Strain and Flow. London. 1960.
  49. Metzner A.B. Chemical Engineering Prograss. Nr. 50. 1969.
  50. Metzner A.B., Reed J.C. Chemical Engineering Journ. Nr. 12. 1972.
  51. A.Buckingham E. On plastic flow through capillary tubes. Proc. Amer. Soc.
  52. Testing Materials, 1921, 1154.
  53. Metzner A.B., Reedl.C. Flow of non-Newtonian fluids. Correlation of the laminar transition and turbukent-flow Regions. A.I. Chem. J., 1955, v. I. № 4, p. 434 440.
  54. Гидродинамика межфазных поверхностей: Сб. статей. Пер. с англ. Сост. Ю. А. Буевич, JI.M. Рабинович, М.: Мир, 1984.80 .Асатур К. Г., Маховиков Б. С. Гидромеханика: учебник / Санкт
  55. Петербургский горный ин-т. СПб, 2001. 254 с. 81 .Уилкинсон У. Л. Неньютоновские жидкости. М., Мир, 1964. 82. Carreau P.J. Trans. Soc. Rheol., v. 16,1972.
  56. S3.Ребиндер П. А. Физико-химическая механика. Серия IV, № 40. M., 1958.84 .Гориславец В. М., Дунец А. К. Исследование реологических свойств концентрированных суспензий при наличии пристенного эффекта. Инженерно-физический журнал, т. 29, № 2, 1975.
  57. Alexandrov V.I. Some Experimental Studies on Waste Copper Ore of High Concentration Slurry Transport. Prace Naukowe Instytutu Geotechniki i Hydrotechniki Politechniki Wroclaskiej, Nr. 71, Wroclaw, 1996.
  58. Rabinovich B. Uber die Viscositat und Elastizitat von Solen. Z. phys. Chem., 1929, Bd. 145.
  59. Ю.Александров В. И. Методы снижения энергозатрат при гидравлическом транспортирповании смесей высокой концентрации. Санкт-Петербург, СПГГИ (ТУ), 2000, С. 50.
  60. JI.H. Гравитационные процессы обогащения. ЛГИ, Л., 1979.89 .Александров В. И. Изменение концентрации гидросмеси в сечении трубопроводов систем гидротранспорта. Записки горного института. Том 2 (142), Санкт-Петербург, 1995.
  61. ИИ. Гидравлика. Госэнергоиздат. М.-Л. 1954, с. 165.91 .Александров В. И. Методы снижения энергозатрат при гидравлическом транспортировании смесей высокой концентрации. СПГГИ, СПбб, 2000, с. 75.
  62. В.Д. Актуальные проблемы научно-технического развития топливно-энергетического комплекса. Российский химический журнал, 1997, № 6, с.12−14.
  63. Г. Н., Ельчанинов Е. А., Еремеев В. М. и др. Угольные суспензии -новое экологически чистое топливо и технологическое сырье. Обзорная информация. Проблемы окружающей среды и природных ресурсов, 1991, № 9,-105 с.
  64. В.К., Зайденварг В. Е., Гриднев А. П., Нехороший И. Х. Угольные суспензии новый вид экологически чистого топлива. Обзор. ЦНИИЭуголь. -М.: 1992,-31 с.
  65. Г. Н., Каган Я. М., Кондратьев А. С. Жидкое топливо на основе угольных суспензий: возможности и перспективы использования. Российский химический журнал, 1994, № 3, с.22−27.
  66. В.П., Бруер Г. Г. Высококонцентрированные угольные суспензии -новое топливо для электростанций. Электрические станции, 1992, № 11, с. ЗЗ-39.
  67. Опыт создания экологически чистых угольных технологий. По материалам 1-ой и 2-ой международных летних школ «Менеджемент в области экологически чистых угольных технологий». Под общей редакцией М.Г.
  68. Беренгартена и А. Т. Евстафьева. М.: Кафедра ЮНЕСКО МГУИЭ, 1998, -170 с.
  69. И.Д., Кафтан Ю. С., Должанская Ю. Б. Новые направления использования углей. Кокс и химия, 1999, № 1, с. 4 -16.
  70. Г. Н., Корнилов В. В., Кузнецов Ю. Д., Чернегов Ю. А. Совершенствование водоугольного топлива и перспектива его применения. Приложение к научно-техническому журналу «Экономика топливно-энергетического комплекса России». М.: ВНИИОЭНГ, 1993, -31 с.
  71. Ю.Демидов Ю. В., Бруер Г. Г., Колесников С. М. Получение высококонцентрированных водоугольных суспензий из бурых углей Канско-Ачинского бассейна. Экономика угольной промышленности, 1995, № 1, с. 2022.
  72. П.Демидов Ю. В., Бруер Г. Г., Колесников С. М. и др. Улучшенный состав твердого топлива для водоугольной суспензии на основе бурых углей Канско-Ачинского бассейна. Химия твердого топлива, 1995, № 5, с. 3−6.
  73. Технология приготовления и физико-химические свойства водоугольной суспензии. Сборник научных трудов НПО «Гидротрубопровод». Под общ. ред. Г. С. Ходакова. М.: 1991, — 136 с.
  74. И.Х. Использование мазутоугольных и водоугольных суспензий в знергетике Японии. Теплоэнергетика, 1991, № 8, с. 73−75.
  75. Г. Г., Горин В. И. Состояние и перспективы развития тепловой энергетики. Теплоэнергетика, 1990, № 2, с. 13−20.
  76. Е.Г., Головин Г. С., Зотова О. В. Усовершенствование технологии создания водоугольного топлива из бурых углей. Химия твердого топлива, 1994, № 6, с. 117−125.
  77. Г. Н., Петраков А. П., Головин Г. С., Горлов Е. Г. Водные дисперсные системы на основе бурых углей как энергетическое и технологическое топливо. Российский химический журнал, 1997, № 6, с. 72−77.
  78. С.М., Владимирцева И. И., Баринова М. П. О седиментационной устойчивости буроугольных суспензий. Уголь, 1994, № 2, с. 60−61.
  79. Е.Г., Быковский В. Б., Вартанова А. А. и др. Экологические проблемы производства водоугольных суспензий из бурых углей Канско-Ачинского бассейна. Химия твердого топлива, 1998, № 2, с. 64−74.
  80. В.И., Корочкин Г. К., Горлов Е. Г. и др. Экологические аспекты приготовления и транспорта водоугольных суспензий. Химия твердого топлива, 1999, № 1, с. 81−87.
  81. Ю.Н., Кузнецов П. Я. Технико-экономические проблемы использования углей Канско-Ачинского бассейна на ТЭС в европейской части России. Теплоэнергетика, 1997, № 2, с. 23−28.
  82. Г. Н., Ерохин С. Ф., Петраков А. П. «ЭКОВУТ» новое экологически чистое топливо XXI века. Сборник трудов международной научной конференции и школы семинара ЮНЕСКО «Химия на рубеже тысячелетий». Клязьма, 2000, -М.: Изд-во МГУ, 2000, ч.1, с. 101−105.
  83. Г. Г., Колесников С. М., Лазарева JI.B. Исследование процесса получения высококонцентрированной водоугольной суспензии из смеси кузнецкого каменного и канско-ачинского бурого угля. Химия твердого топлива, 1995, № 5, с. 18−22.
  84. А.П., Емельянов А. А., Попов В. И., Тарасенко А. Н. Исследование реодинамики и горения композиционных водоугольных суспензий. Теплоэнергетика, 1997, № 6, с. 58−62.
  85. Ю.В., Бруер Г. Г., Колесникова С. М., Петухова В. П. Водоугольная суспензия перспективный вид топлива. Уголь, 2000, № 9. с. 40−43.
  86. В.А., Анушенков А. Н., Фрейдин A.M. О подготовке и транспортировании водоугольных суспензий. Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых, 1997, № 5, с. 30−22.
  87. .В., Богатова Т. Ф. Тепло- и массоперенос в топках с кипящим слоем при сжигании водоугольной смеси. Инженерно-физический журнал, 1996, т. 69, № 9, с. 997−999.
  88. Т.Ф. Сжигание обводненных отходов мокрого углеобогащения в низкотемпературном кипящем слое. Кандидатская диссертация, Свердловск, 1991,-317 с.
  89. А.А. Опыт сжигания отходов флотации углей в кипящем слое. М.:, 1989, — 54 с.
  90. В.И. Научные основы процессов получения и эффективного применения водоугольных суспензий. Докторская диссертация, ИГИ, 1999.
  91. В.И., Барбараш В. М., Хидиятов A.M. и др. Воспламенение и горение капель водоугольной суспензии. Проблемы горения и взрыва. IX Всесоюзный симпозиум по горению и взрыву. Черноголовка, 1989, с. 56−59, 146−148.
  92. Г. С., Горлов Е. Г., Лапидус А. А. Спиртоводоугольная суспензия -новый вид транспортабельного экологически чистого топлива. Российский химический журнал, 1994, № 5, с. 66−69.
  93. Т.Н., Горлов Е. Г. Влияние кавитационных пузырьков на распыление топливных суспензий. Сборник трудов международной научной конференции «Химия и природосберегающие технологии использования углей Звенигород, 1999. М.: МГУ, 1999, с. 66−69.
  94. Справочник по котельным установкам. Топливо. Топливоприготовление. Топки и топочные процессы. Под общ. ред. Т. С. Добрякова.- М.: Машиностроение, 1993, -391 с.
  95. Г. К. Физико-химические основы интенсификации технологии приготовления высококонцентрированных суспензий из углей Кузбасса. Кандидатская диссертация, ИГИ, 1998.
  96. Методические указания по проектированию топочных устройств энергетических котлов. СПБ.: АООТ «НПО ЦКТИ «- ВТИ, 1996, — 270 с.
  97. И.Х., Костовецкий С. П., Мурко В .И. и др. Результаты перевода котла КВ-ТС-20 на сжигание водоугольного топлива. Теплоэнергетика, 1997, № 2, с. 13−15.
  98. A.M., Осинцев В. В., Гордеев С. В. и др. Результаты перевода пылеугольного котла паропроизводительностью 89 кг/с на сжигание водоугольной суспензии. Теплоэнергетика, 1987, № 1, с. 5−11.
  99. Н.Б., Потанин А. А. Текучесть суспензий и порошков. М.: Химия, 1992. -256 с.
  100. А.С., Овсянников В. М. и др. Транспортирование водоугольной суспензии. Гидродинамика и температурный режим. М.: Недра, 1988, — 214 с.
  101. В.И., Коваленко Ю. А., Борисов А. А. Реологические и теплофизические свойства водоугольных суспензий. Теплоэнергетика, 1995, № 8, с. 39−43.
  102. Г. С. Оптимальные технологии приготовления и транспорта водоугольного топлива. Известия Академии Наук. Энергетика, 2000, № 4, с. 142−152.
  103. А.П., Карпенко Е. И., Попов В. И. и др. Реология, динамика горения и газификации водоугольной суспензии. Сборник докладов. Международный семинар «Новые технологии и техника в теплоэнергетике» -Новосибирск Гусиноозерск, 1995, ч.2, с. 33−48.
  104. А.И., Баранова М. П. Получение стабильных водоугольных суспензий из углей Черемховского месторождения. Химия твердого топлива, 1996, № 1, с. 32−35.
  105. Н.И., Рубцов Н. А., Марчук И. В. Экспериментальное исследование температурной динамики одиночной капли водоугольной суспензии. Теплофизика и аэромеханика, 1995, т.2, № 1, с. 75−78.
  106. В.И., Кузина Н. И., Вдовченко B.C. и др. Интенсификация процесса горения ВУС с помощью присадок. Электрические станции, 1991, № 11, с. 68.
  107. В.И., Барбараш В. М., Степашкина В. А. Влияние влажности и зольности ВУС на процессы воспламенения и выгорания капель суспензий. Электрические станции, 1991, № 7, с. 24−28.
  108. Т.В., Сабо Ш. Расчет горения водоугольных смесей. Известия вузов. Энергетика, 1988, № 7, с. 90−93.
  109. К.Н., Нехороший И. Х. Развитие работ по использованию высококонцентрированной водоугольной суспензии в энергетике России. Теплоэнергетика, 1994, № 11, с.26−29.
  110. Л.И., Серант Ф. А., Волобуев А. Н. и др. Освоение головных и опытно-промышленных котельных установок при сжигании углей сибирских месторождений. Электрические станции, 1995, № 11, с. 3−13.
  111. К.Н., Чантурия В. А., Краснов Т. Д. и др. Новые направления повышения результативности обогащения углей. Международный конгресс «Горная промышленность России на рубеже ХХ-ХХ1 веков» М.: ИГД им. А. Н. Скочинского, 1995, с 91−100.
  112. А.Г., Бабий В. И., Енякин Ю. П. и др. Совершенствование технологий сжигания топлив. Теплоэнергетика, 1996, № 7, с. 30−39.
  113. В.И. Программа «Экологически чистая энергетика». Теплоэнергетика, 1992, № 8, с. 4−9.
  114. А.Г. О состоянии и перспективах использования водоугольного топлива в России. Уголь, 2000, № 3, с. 10−15.
  115. А.С. Водоугольные суспензии экологически чистое топливо. Жилищное и коммунальное хозяйство, 1993, № 10, с.27−29.
  116. Ю.В. Глубокая переработка угля основа повышения роли угля. Уголь, 1999, № 5, с. 19−20.
  117. НПО «Гидротрубопровод», Москва 3, 5, 9, 12, 14, 15, 18, 25, 26, 48, 50,65.
  118. Институт горючих ископаемых (ИГИ), Москва 17, 18, 20, 21, 34, 38, 39,66.
  119. Всероссийский теплотехнический институт (ВТИ, Москва) и филиалы ВТИ 16, 24, 36, 37, 43, 46, 54, 55, 60.
  120. ГУП НПЦ «Экотехника», Новокузнецк 23, 29, 32, 35,44, 45, 64, 66, 67.
  121. КАТЭКНИИуголь, Красноярск 6, 10, 11, 27, 68.
  122. Институт теплофизики СО РАН, Новосибирск 28, 49, 51, 53.
  123. Институт проблем комплексного освоения недр РАН, Москва 44, 57, 59.
  124. Институт горного дела СО РАН, Новосибирск 10, 63., АООТ «Сибиус», Красноярск [52, 69].
  125. Уральский государственный технический университет, Екатеринбург 31, 44.
  126. Грунтовые насосы типа ГрА, ГрАТ (К), ГрАУ, ГрТ (К), 1ГрТ (К)
  127. Сводная таблица технических характеристик грунтовых насосов типа ГрА, ГрАТ (К), ГрАУ, ГрТ (К), 1ГрТ (К).
  128. Подача воды в сальник Номинальные параметры &diams-Габаритны е размеры, мм LxBxH *Масса кг Двигатель
  129. Марка м3/ч Подача, м3/ч Напор, м Плотность/ концентр, температура Мощ н кВт Частота об/мин
  130. ГрАК85/40/1 3,5 85 40 1,3 т/м3 5.70°С 1480х бЗОх 765 832 45 1500
  131. ГрАТ85/40/1 3,5 85 40 1,6 т/м3 5.70°С 1480х бЗОх 765 842 45 1500
  132. ГрАК 170/40/1 3,5 170 40 1,6 т/м3 5.70°С 1480×715×805 986 75 1500
  133. ГрАТ170/40/1 3,5 170 40 1,6 т/м3 5.70°С 1480×715×805 981 75 1500
  134. ГрАТ225/67/И 4,5 225 67 1,6 т/м3 5.70°С 1730×800×965 1465 160 1500
  135. ГрАК350/40/Н 4,5 350 40 1,6 т/м3 5.70°С 1705×940×1005 1635 132 1000
  136. ГрАТ350/40/Н 4,5 350 | 40 1,6 т/м3 5.70°С 1705×940×1005 1680 132 1000
  137. ГрАТ450/67/Ш 5 450 67 1.6 т/м3 2220×2850 250 10 005.70°C | 1080×1265 1 | i
  138. ГрАК700/40/Ш 5 j j 700 | 40 1,6 T/M3 ! 5.70°e J 2155×1097×1600 2530 250 j 1000
  139. ГрАТ700/40/Ш) 5 j 700 | 40 j 1,6 т/м3 i 5.70°C j 2155x i 1097×1600 j 2750 ! .!: 250 j 1000 j
  140. ГрАТЭОО/67/IV j 5,5 j 900 j 67 j 1,6 T/M3 ! 5.70°C j 2498×1230×1400 1 5150 630 j 1000 i
  141. Гр АТ9 50/120/Ivj 5,5 950 j 120 1,6 T/M3 ! 5.70°C j 2640x j 1500x j 1595 ! 6440 | 1000 j 1000 I
  142. ГрАК1400/40/1/| 5,5 1400 ! I 40 ! 1,6 t/M3 i 5,.70°C J 2525×1 1455X ! 1490 ! 5730 1 500 j 750 jrpAT1400/40/IV| 5,5! 1400 40 ! 1,6 t/m3 j 5.70°C j 2524X 1 1455x ! 1490 j 5660 | 500 j 750 j
  143. ГрТ1250/71 5 1250 71 1 1,3 т/м3 I 5.70°C i 2825x j 1505x j 1620 i 5415 630 j 1000 i
  144. ГрУ800/40 5 i 800 f 40 1 1,3 т/м3 i 5.70-C j 2020x f 1180x f 1190 ! 995 200 750 j
  145. ГрАУ400/20-В i 3,5 400 j 20 j 1,6 t/m3 i 5.70°C { 1480×790x .810.j 975 75 j 1000 {
  146. ГрАУ1600/25-А | 5 j 1600 j 25 ! 1,6 T/M2 i 5.70°C j 2140X 1260×1340 t 2995 315 j 750 j
  147. ГрАУ2000/63-А: 5,5 (2000 | 63: 1,6 т/м3 ! 5,.70°C j 2630×1 1545x i 1685 ! 6400
  148. Агрегаты насосные химические типа X, ХМ, ХО, АХ, АХО, АХП, ТХИ, ХРО
  149. Сводная таблица технических характеристик насосов типа X, АХ, АХО
  150. Типоразмер насоса Подача, м3/ч Напор, м Мощн. эл. дв кВт (об/мин) Плотность, т/м3 Масса агрегата, кг Плотность, т/м3до 1,3 до 1,85 до 1,3 до 1,85
  151. Х50−32−125 К, Е, И 12,5 20 3(2900) 4(2900) 125 130
  152. Х50−32−125аК, Е, И 10,5 14 3(2900) 4(2900) 125 130
  153. Х50−32−250 К, Е, И 12,5 80 (2900) 30 <2900) 285 345
  154. Х50−32−250а К, Е, И 11,5 67 15 (2900) 22 (2900) 270 315
  155. Х65−50−125 К, Е, И 25 20 4(2900) 5,5 (2900) 135 145
  156. Х65−50−125а К, Е, И 23 17 3 (2900) 5,5 (2900) 130 145
  157. Х65−50−160 К, Е, И 25 32 7,5 (2900) И (2900) 190 225
  158. Х65−50−160а К, Е, И 22,5 26 5,5 (2900) 7,5 (2900) 145 190
  159. Х80−65−160 К, Е, И 50 32 15(2900) 18,5 (2900) 270 285
  160. Х80−65−160а К, Е, И 45 26 11 (2900) 15 (2900) 230 270
  161. Х80−50−200 К, Е, И 50 50 18,5 (2900) 30 (2900) 305 355
  162. Х80−50−200а К, Е, И 45 40 15(2900) 30 (2900) 290 355
  163. Х80−50−250 К, Е, И 50 80 37(2900) 55 (2900) 445 570
  164. Х80−50−250а К, Е, И 45 67 30 (2900) 45 (2900) 380 465
  165. Х100−80−160 К, И, Е 100 32 22 (2900) 30 (2900) 320 340
  166. Х100−80−160а К, И, Е 90 26 18,5 (2900) 30 (2900) 300 340
  167. Х100−65−200 К, Е, И 100 50 37 (2900) 55 (2900) 420 545
  168. Х100−65−200а К, Е, И 90 40 22 (2900) 30 (2900) 355 375
  169. Х100−65−250 К, Е, И 100 80 75 (2900) 90 (2900) 770 810
  170. Х100−65−250а К, Е, И 90 67 55 (2900) 75 (2900) 620 770
  171. Х100−65−315 К, Е, И 100 125 132 (2900) 200 (2900) 1120 1470
  172. Х100−65−315а К, Е, И 90 105 110 (2900) 160 (2900) 1090 1240
  173. Х150−125−315 К, Е, И 200 32 45 (1450) 75 (1450) 730 910
  174. Х150−125−315а К, Е, И 180 26 37 (1450) 55 (1450) 675 780
  175. Х150−125−400 К, Е, И 200 50 75 (1450) 110 (1450) 910 1235
  176. Х150−125−400а К, Е, И 180 40 75 (1450) 90 (1450) 910 955
  177. Х200−150−315 К, Е, И 315 32 55 (1450) 75 (1450) 790 930
  178. Х200−150−315а К, Е, И 290 26 45(1450) 55 (1450) 700 790
  179. Агрегаты электронасосные типа ЦНС, ЦНСГ, ЦНСМ
  180. Тот же насос для перекачивания горячей воды температурой до 105С (378К) имеет обозначение: ЦНСГ 60−66-УХЛ4, где• ЦНСГ тип насоса (центробежный, насос, секционный, для горячей воды).
  181. Сводная таблица технических характеристик насосов типов ЦНС, ЦНСг.
  182. Марка агрегата Производительность м. куб/ч Напор, м Мощн. эл. дв кВт (об/мин) Масса агр< кг
  183. ЦНС 13−70 13 70 11 (2950) 335
  184. ЦНС 13−105 13 105 11 (2950) 372
  185. ЦНС 13−140 13 140 15(2950) 415
  186. ЦНС 13−175 13 175 18,5 (2950) 457
  187. ЦНС 13−210 13 210 18,5 (2950) 494
  188. ЦНС 13−245 13 245 22 (2950) 549
  189. ЦНС 13−280 13 280 30 (2950) 575
  190. ЦНС 13−315 13 315 30 (2950) 612
  191. ЦНС 13−350 13 350 30 (2950) 649
  192. ЦНС 38−44 38 44 11 (2950) 326
  193. ЦНС 38−66 38 66 15 (2950) 405
  194. ЦНС 38−88 38 88 18,5 (2950) 446
  195. ЦНС 38−110 38 110 22 (2950) 491
  196. ЦНС 38−132 38 132 30 (2950) 521
  197. ЦНС 38−154 38 154 30 (2950) 551
  198. ЦНС 38−176 38 176 30 (2950) 593
  199. ЦНС 38−198 38 198 37 (2950) 648
  200. ЦНС 38−220 38 220 45 (2950) 692
  201. ЦНС 60−66 60 66 22 (2950) 474
  202. ЦНС 60−99 60 99 30 (2950) 588
  203. ЦНС 60−132 60 132 45 (2950) 688
  204. ЦНС 60−165 60 165 55 (2950) 829
  205. ЦНС 60−198 60 198 55 (2950) 876
  206. ЦНС 60−231 60 231 75 (2950) 1223
  207. ЦНС 60−264 60 264 75 (2950) 1278
  208. ЦНС 60−297 60 297 75 (2950) 1324
  209. ЦНС 60−330 60 330 110 (2950) 1346
  210. ЦНС 180−85 180 85 75 (1475) 1308
  211. ЦНС 180−128 180 128 110 (1475) 1417
  212. ЦНС 180−170 180 170 132 (1475) 1611
  213. ЦНС 180−212 180 212 160 (1475) 1906
  214. ЦНС 180−225 180 225 200 (1475) 2255
  215. ЦНС 180−297 180 297 250 (1475) 2740
  216. ЦНС 180−340 180 340 250 (1475) 2859
  217. ЦНС 180−383 180 383 315 (1475) 3077
  218. ЦНС 180−425 180 425 315 (1475) 3313
  219. ЦНС 300−120 300 120 160 (1475) 2210
  220. ЦНС 300−180 300 180 250 (1475) 2890
  221. ЦНС 300−240 300 240 315 (1475) 3243
  222. ЦНС 300−300 300 300 400 (1475) 3907
  223. ЦНС 300−360 300 360 500 (1475) 4222
  224. ЦНС 300−420 300 420 500 (1475) 4520
  225. ЦНС 300−480 300 480 630 (1475) 4855
  226. ЦНС 300−540 300 540 800 (1475) 5180
  227. ЦНС 300−600 300 600 800 (1475) 5504
  228. Давление на входе в насос, мПа (кгс/см2) не более: 0,3 (3) Примечания: Допускаемый кавитационный запас приведен к оси насосов типа «ЦНС» и дан для номинального режима-
  229. Допускаемое отклонение напора при изготовлении от +5 до -3%- Параметры маслонасосов даны при работе на воде- Мощность насосов дана при температуре масла 275К (+2°С).1. Буровые насосы
  230. Конструктивные особенности и преимущества:• Мощность и давление насоса на каждом диаметре поршня позволяет осуществлять технологию проводки скважины с применением форсирован-ного режима бурения.
  231. Технические характеристики:
  232. Параметры / Модель УНБ-600 УНБТ-600 УНБТ-950 УНБТ-1180L УНБТ-1600
  233. Мощность насоса, кВт 600 600 950 1180 1600
  234. Число цилиндров, шт. 2 3 3 3 3
  235. Номинальная частота ходов поршня в мин 65 160 125 125 100
  236. Подача насоса (max), дмЗ/с 51,9 50,9 46 51,4 59,7
  237. Давление на выходе насоса (max), МПа 25 35 32 35 53
  238. Исполнение гидравлической части L- образно е Прямоточное L- образное L- образное
  239. Пневмокомпеисатор ПК 70 250 ПК40−350 ПК70−320 ПК70−350 ПК70−530
  240. Степень неравномерности давления на вы-ходе из насоса, %, не более 12 5 5 5 5
  241. Масса насоса без шкива, пневмокомпенса-тора и крана, кг 23 070 13 670 22 070 22 432 35 800
  242. Масса со шкивом, 25 610 15 450 24 261 24 632пневмокомпенсатором и краном, кг
Заполнить форму текущей работой

Сдать сессию!