Бакалавр
Дипломные и курсовые на заказ

Разработка способов повышения технологических и эксплуатационных свойств сплавов и покрытий с В2 структурами

Диссертация: Разработка способов повышения технологических и эксплуатационных свойств сплавов и покрытий с В2 структурами
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В гетерофазных сплавах и покрытиях с упорядоченными структурами немаловажную роль играют количество и морфология химических соединений со значительной долей ковалентной составляющей в химической связи атомов, таких как бориды, карбиды, силициды, нитриды, представляющие собой фазы внедрения. Эти соединения имеют, как правило, сложные кристаллические решётки, обладают высокими значениями твёрдости… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Особенности строения, физико-механические свойства и методы исследования гетерофазных сплавов и покрытии на основе интерметаллидов с В2, DO3 и LI2 структурами
    • 1. 1. Строение и свойства интерметаллидов В2, DO3, LI2, их влияние на структуру и свойства сплавов и покрытий
    • 1. 2. Роль поверхностных явлений при эксплуатационном разрушении сплавов и покрытий с интерметаллидными В2, DO3 и L12 фазами
    • 1. 3. Сущность и возможности метода микроиндентирования для исследования упругих и пластических свойств фаз и структурных составляющих сплавов и покрытий
  • Выводы по разделу 1 и постановка задач исследования
  • 2. Материалы и методы исследований
    • 2. 1. Используемые материалы и режимы их обработки
    • 2. 2. Методы испытаний
    • 2. 3. Методы исследований микроструктуры

    2.4 Метод исследования локализации пластической деформации и разрушения гетерофазных материалов при их нагружении, основанный на использовании результатов микроиндентирования для определения свойств отдельных структурных составляющих.

    3 Особенности структурообразования (а+р)-латуней в зависимости от их химического состава и режимов термической обработки.

    3.1 Особенности фазового состава промышленных (а+Р)-латуней.

    3.2 Исследование влияния содержания алюминия и железа на количество фаз в легированных (а+Р)-латунях.

    3.3 Влияние режима термической обработки на структуру и свойства (а+Р)-латуией.

    3.4 Исследование локализации пластической деформации и разрушения структурных составляющих (а+Р)-латуни ЛМцАЖКС 70−7-5−2-2−1 расчётно-экспериментальным методом.

    Выводы по разделу 3.

    4 Влияние термодиффузионного алитирования тонких лент сплавов Fe-Cr-Al на их структуру и физико-механические свойства.

    4.1 Исследование влияния режима термодиффузионного алитирования на состав и свойства тонких лент сплавов Fe-Cr-Al.

    4.2 Разработка технологии алитирования блоков — носителей каталитического нейтрализатора выхлопных газов двигателя внутреннего сгорания.

    4.3 Исследование термических напряжений в металлическом блоке-носителе нейтрализатора выхлопных газов двигателя внутреннего сгорания.

    Выводы по разделу 4.'.

    5 Разработка путей повышения защитных свойств высокотемпературных покрытий на основе В2 интерметаллидов (Ni, Co, Fe) AL.

    5.1. Влияние химического состава и технологии нанесения алюминидных покрытий на характер повреждений при эксплуатации.

    5.2. Исследование особенностей деформации и разрушения жаростойких композиций па основе В2 интерметаллидов.

    5.3. Разработка технологичных составов порошковых смесей, позволяющих формировать алюминидные покрытия с повышенной термостойкостью.

    5.4. Пути повышения долговечности высокотемпературных покрытий па основе В2 алюминидов.

    5.4.1. Влияние легирования бором на защитные свойства и стойкость к термическому растрескиванию алюминидных покрытий.

    5.4.2. Структура комбинированных высокотемпературных покрытий и их защитные свойства.

    Выводы по разделу 5.

Разработка способов повышения технологических и эксплуатационных свойств сплавов и покрытий с В2 структурами (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Повышение качества продукции машиностроения невозможно без создания и широкого внедрения в производство новых материалов и ресурсосберегающих технологий. Ужесточение условий эксплуатации деталей и узлов машин выдвигает требования использования сложной системы легирования сплавов, когда введение определённого химического элемента обеспечивает формирование структуры, наилучшим образом отвечающей требованию сочетания высоких технологических и эксплуатационных свойств. Такие материалы, как правило, состоят из нескольких фаз (структурных составляющих), существенно отличающихся по своим физико-химическим свойствам. За счёт удачного сочетания количественных параметров фазовых составляющих удаётся получать материалы с уникальными свойствами. Примером могут служить легированные латуни, широко применяемые в машиностроении, которые, с одной стороны, обладают высокими прочностными свойствами и пластичностью, а с другой, повышенной коррозионной и износостойкостью. Медно-цинковые сплавы, легированные алюминием, марганцем, кремнием, свинцом, успешно применяются для изготовления погружных насосов, перекачивающих воду, нефть и другие, зачастую агрессивные, жидкости. В автомобильной промышленности эти сплавы используют для изготовления различных деталей и узлов, работающих в условиях интенсивных истирающих нагрузок нередко в коррозионно-активных средах.

Уникальными свойствами обладают материалы другого класса — жаропрочные стали и никелевые сплавы, система легирования которых позволяет обеспечивать сохранение прочностных характеристик вплоть до температуры 1300 °C, характерной для лопаточного аппарата современных газотурбинных двигателей (ГТД). Жаропрочные никелевые сплавы содержат до 15 легирующих элементов, что предопределяет присутствие в них нескольких фаз, которые и обеспечивают сохранение высоких показателей прочности до таких температур. В условиях агрессивного воздействия на поверхность лопаток газового потока продуктов сгорания топлива необходимо сочетать высокую жаропрочность основы с жарои коррозионной стойкостью поверхности, что достигается за счёт создания композиции «сплав-покрытие». При этом не только сплав, но и покрытие представляют собой две отдельные гетерофазные системы, взаимодействующие друг с другом в процессе эксплуатации.

Особую роль в многофазных сплавах и покрытиях играют упорядоченные структуры, которые придают этим материалам уникальные свойства. Прежде всего, это высокие значения твердости, прочности и жёсткости, обусловленные локализацией связи атомов в упорядоченной кристаллической решетке, которые сохраняются для многих фаз до высоких температур (вплоть до температур плавления). Для содержащих алюминий фаз характерна высокая стойкость к окислению и высокотемпературной коррозии. Отличительной особенностью упорядоченных фаз LI2 (№зА1), DO3 (РезА1) и В2 (FeAl, CoAl, NiAl) являются низкие коэффициенты диффузии и в результате этого низкие скорости крипа, рекристаллизации и коррозии. Атомное упорядочение может привести к появлению таких свойств, как феррон антиферромагнетизм, к изменениям удельного электросопротивления и механических свойств.

В гетерофазных сплавах и покрытиях с упорядоченными структурами немаловажную роль играют количество и морфология химических соединений со значительной долей ковалентной составляющей в химической связи атомов, таких как бориды, карбиды, силициды, нитриды, представляющие собой фазы внедрения. Эти соединения имеют, как правило, сложные кристаллические решётки, обладают высокими значениями твёрдости, повышенной хрупкостью, существенно отличаются от металлических составляющих сплавов по физико-механическим свойствам. Поэтому часто именно они являются центрами зарождения микротрещин в процессе деформации под действием механических или термических нагрузок. В окружении малопластичных упорядоченных структур небольшие отклонения общего количества, размеров и формы частиц силицидов, боридов или карбидов, а также особенности их кристаллического строения могут играть ведущую роль в деградации свойств структурно-неоднородных материалов. С этой точки зрения весьма важными являются исследования влияния различных факторов (химического состава, режимов термической обработки) на структурные изменения упорядоченных фаз и химических соединений.

Особенности термодинамики и кинетики фазовых переходов в многофазных системах, в том числе и с упорядоченными структурами и фазами внедрения, явления спонтанного изменения симметрии, самоорганизации обнаруживают черты универсальности, сходства для самых различных систем. Многофазные сплавы и покрытия с упорядоченными структурами как физический объект имеют важные особенности по сравнению с другими материалами, а изучение явлений в таких сплавах имеет как прикладной, так и общефизический интерес.

Классическим примером упорядочения в ОЦК-решетке является система Cu-Zn, в которой при охлаждении ниже 454 — 468 °C р-фаза на основе электронного соединения CuZn упорядочивается по типу CsCl (Р'). Именно эта фаза обеспечивает высокие значения твердости, механических характеристик и износостойкости легированных (а+Р)-латуней, а ее разупорядочение при нагреве позволяет легко деформировать латунь при технологической обработке. Стабильность свойств этих сплавов определяется сохранением исходной, т. е. созданной в результате термической обработки, структуры в процессе технологических операций и при эксплуатации. Латуни используют при невысоких, близких комнатной, температурах, однако при эксплуатации в условиях трения поверхностные слои деталей могут разогреваться, а сплав — претерпевать фазовые превращения. Основной причиной разрушения заготовок и деталей из этих сплавов являются напряжения, возникающие при технологических и эксплуатационных обработках, которые могут привести к нежелательной пластической деформации и нарушению профиля детали или к разрушению. Долговечность изделий из (а+Р)-латуней определяется стабильностью структуры к воздействию напряжений, а именно сохранением количества, размеров и формы частиц каждой из структурных составляющих. В связи с этим актуальным является проведение комплексных исследований влияния различных технологических факторов на количественные характеристики структурных составляющих, особенно в (а+Р)-латунях.

Сплавы систем Fe-Al, Ni-Al и Со-А1 также могут образовывать структуры, упорядоченные по типу CsCl (В2). В отличие от В 2 структуры в латунях (CuZn), фазы FeAl, CoAl, NiAl существуют в широких температурных диапазонах, вплоть до температур плавления. Их присутствие в сплавах не только повышает твердость и износостойкость материала, но и значительно влияет на стойкость к окислению при высоких температурах, что предопределило обязательное их присутствие в высокотемпературных защитных покрытиях. Накопленный огромный объём экспериментального материала по эксплуатации деталей с такими покрытиями показывает, что их долговечность определяется как длительностью сохранения исходного химического состава и структуры, так и пластичностью, стойкостью к термическому растрескиванию и жёсткостью. Если в области обеспечения структурной и фазовой стабильности получены достаточно убедительные результаты за счет легирования В2 фазы кремнием, редкоземельными металлами (РЗМ), то в решении проблемы повышения пластичности, стойкости к растрескиванию при резкой смене температур и жёсткости имеются ещё нереализованные возможности.

Одним из путей существенного повышения долговечности изделий из металлических сплавов является целенаправленное формирование гетерофазной структуры с участием упорядоченных В2 и/или DO3 фаз не только на поверхности, но и в объёме сплава. Такая возможность может быть реализована, например, при термодиффузионном алити-ровании промышленных сплавов Fe-Cr-Al (фехралей), которые являются самыми жаростойкими и используются в качестве нагревателей. Сохранение ОЦК кристаллической решётки до температур плавления этих материалов обеспечивает активное диффузионное проникновение алюминия вглубь сплава и возможность сквозного алитирования изделия и малой толщины (до 0,5 мм). Формирование структуры, состоящей из а-твёрдого раствора алюминия в ОЦК решётке Fe (Сг) и областей (доменов) с упорядоченными DO3 или В2 структурами может способствовать не только повышению жаростойкости, но и значений удельного электросопротивления, что позволит существенно увеличить срок эксплуатации нагревателей, а также жесткости, имеющий важное значение для тонкостенных изделий.

При исследовании многофазных сплавов и покрытий большие возможности заложены в использовании современных программных комплексов (ПК) для моделирования структурных изменений при деформации или нагреве. Разработке методологического подхода к моделированию процессов, происходящих в гетерофазных материалах, посвящены работы В. Е. Панина, С. Г. Псахье, С. Г. Соколкина, В. Э. Вильдемана, Ю. Г. Яновского, П. В. Макарова, В. А. Попова, В. Е. Егорушкина, А. В. Радченко, В. А. Романовой, С. В. Смирнова и др. В основе такого моделирования должны быть заложены количественные характеристики микроструктуры и экспериментально определенные значения свойств каждой из всех структурных составляющих сплавов и покрытий (нормальный модуль упругости Е, микротвёрдость, функциональная зависимость сопротивления деформации «а —> 8» и др.). Перспективными с точки зрения определения in situ свойств структурных составляющих представляются методы, основанные на результатах микроиндентирования.

Цель диссертационной работы состоит в создании технологических основ формирования структур сплавов и покрытий с В2 фазами за счет корректировки химического состава при выплавке и выбора режимов термической обработки промышленных латуней, химико-термической обработки сталей, фехралей, жаропрочных никелевых сплавов и изделий из них.

Для достижения данной цели в работе были поставлены и решены следующие научно-технические задачи:

1. Систематически исследовать влияние химического состава и режимов термической обработки на структуру, морфологию, химический состав фаз и свойства легированных (а+р)-латуней с целью обоснования способов повышения их технологических и эксплуатационных свойств.

2. Изучить особенности изменения структуры и физико-механических свойств сплавов системы Fe-Cr-Al (фехралей) при термодиффузионном алитировании, обеспечивающем формирование упорядоченной В2 фазы (Fe, Cr) Al.

3. Исследовать влияние концентрации алюминия, кремния и бора на защитные свойства, а также склонность к растрескиванию при термоциклировании жаростойких покрытий на основе В2 фаз.

4. На основе обобщения результатов исследований разработать новые жаро-, кор-розионно-, термои эрозионностойкие покрытия для сталей и никелевых сплавов.

5. Разработать экспериментально-расчётный метод исследования локализации пластической деформации и разрушения гетерофазных материалов при их нагружении, учитывающий их реальную микроструктуру и основанный на использовании результатов микроиндентирования для определения свойств отдельных структурных составляющих.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Установлена структурно-наследственная связь промышленных легированных (а+р)-латуней с используемыми для их легирования алюминиевыми сплавами, заключающаяся в образовании во всех исследованных марках латуней силицидов MsSi3 (где М — Fe, Мп и/или Ni), центрами формирования которых являются соединения, а -(Fe2SiAl6) и Р — (FeSiAls) алюминиевых сплавов.

2. Разработаны режимы термической обработки легированных (а+Р)-латуней, позволяющие регулировать количество и морфологию В2 фазы P'-CuZn, а также образование LIq мартенсита в латуни ЛМцАЖКС 70−7-5−2-2−1 с целью повышения технологических и эксплуатационных свойств.

3. Разработаны составы насыщающих порошковых смесей и режимы термодиффузионного алитирования тонких лент сплавов Fe-Cr-Al для получения жаростойких материалов с принципиально новым комплексом физико-механических свойств за счет создания гетерофазной структуры, состоящей из феррита и В2 фазы (Fe, Cr) Al.

4. Обоснованы пути повышения долговечности высокотемпературных покрытий на основе В2 фазы NiAl за счёт фиксированного содержания кремния на уровне 2 мае. %, легирования бором или комбинирования нескольких слоев, отличающихся химическим и фазовым составом и нанесённых разными способами.

5. Предложен экспериментально-расчётный метод исследования локализации пластической деформации и разрушения гетерофазных материалов при их нагружении, учитывающий их реальную микроструктуру и основанный на использовании результатов микроиндентирования для определения свойств отдельных структурных составляющих.

На защиту выносятся следующие основные положения:

1. Экспериментально установленные диапазоны химических составов и режимов термической обработки промышленных (а+Р)-латуней, позволяющие регулировать технологические и эксплуатационные свойства сплавов за счет:

— изменения марочного интервала содержания алюминия в пределах 5−6 мае. % для стабильного образования В2 фазы в количестве не менее 15 об. % в латуни ЛМцАЖКС 707−5-2−2-1;

— ограничения концентрации железа не выше 2 мае. %, что гарантирует формирование частиц силицидов (Fe, Mn) sSi3 размерами не более 40 мкм;

— охлаждения на воздухе из р-области (при температурах выше 760°С) для получения дисперсной (а+Р)-структуры без дополнительных выдержек в двухфазной области;

— закалки из р-области, сопровождаемой мартенситным превращением, с последующим отпуском при 270 °C, 4 часа для повышения износостойкости латуни ЛМцАЖКС 70−75−2-2−1.

2. Особенности формирования микроструктурных характеристик (формы и условий выделения В2 фазы (Fe, Cr) Al) и физико-механических свойств (твёрдости, удельного электросопротивления, удельной намагниченности насыщения, модуля Юнга, плотности, жаростойкости) тонких лент промышленных сплавов Fe-Cr-Al при термодиффузионном алитировании в контейнерах с порошковой смесью и в вакуумной камере из газовой фазы.

3. Составы порошковых насыщающих смесей и режимы термо диффузионного алю-мосилицирования и ашомоборосилицирования сталей и никелевых сплавов, а также составы комбинированных покрытий на жаропрочных никелевых сплавах, позволяющие повысить их жарои термостойкость, а также сопротивление газовой коррозии за счёт ограничения концентрации Si в покрытии на уровне 2 мае. %, легирования бором до 1 мае. % и последовательного нанесения диффузионных и напыляемых слоев.

4. Экспериментально-расчётный метод исследования локализации пластической деформации и разрушения гетерофазных материалов при их нагружении, основанный на использовании результатов микроиндентирования для определения свойств отдельных структурных составляющих.

Практическая значимость диссертационной работы.

1. Установленные зависимости объемной доли и размера структурных составляющих промышленных (а+Р)-латуней от их химического состава и режима термической обработки, а также расчёты параметров НДС в процессе моделирования осадки и обработки резанием с использованиием результатов микроиндентирования для определения свойств структурных составляющих легли в основу разработки практических рекомендаций по корректировке химического состава и режимов термообработки, обеспечивающих повышенные технологические и эксплуатационные свойства, реализованных на ОАО «Ревдин-ский завод по обработке цветных металлов» (г. Ревда, Свердловская область), НПО «БИ-ТЕК» (г. Екатеринбург) и ОАО АВТОВАЗ (г. Тольятти, Самарская область).

2. Полученные в работе экспериментальные данные по влиянию термодиффузионного алитирования на структуру и физико-механические свойства тонких лент из сплавов Fe-Cr-Al позволили разработать технологию получения материала с принципиально новым комплексом свойств, в том числе технологию получения металлического блока нейтрализатора выхлопных газов двигателя внутреннего сгорания (ДВС) повышенной жаростойкости и прочности (патент РФ на изобретение № 2 080 458), принятую к производству на Уральском электрохимическом комбинате (г. Новоуральск, Свердловская область).

3. Разработана серия новых порошковых составов для термодиффузионного нанесения легированных алюминидных покрытий на стали и жаропрочные никелевые сплавы (авторские свидетельства на изобретения №№ 1 059 923, 1 349 323, 1 777 385) и технологические режимы химико-термической обработки с учетом оптимальных режимов упрочняющей термической обработки конкретного сплава. Разработанные покрытия в течение более 20-ти лет применяются в турбинах стационарных газоперекачивающих агрегатов для магистральных газопроводов ГТН-16, ГТН-16М1 и ГТН-25 производства ЗАО «Уральский турбинный завод» (г. Екатеринбург) с суммарной наработкой несколько сотен тысяч часов. Покрытия успешно выдержали натурные испытания в ряде судовых (ЦНИИ «Прометей», г. С.-Петербург, Южный турбинный завод «Заря», г. Николаев, Украина) и авиационных газотурбинных двигателей (ПО им. П. И. Баранова, г. Омск), а также в турбокомпрессорах наддува мощных дизелей (ПО «Пенздизельмаш», г. Пенза).

4. Результаты исследований используются в учебном процессе при чтении лекций студентам кафедры «Материаловедение, технический контроль в машиностроении и методика профессионального обучения» Российского государственного профессионально-педагогического университета (г. Екатеринбург), а также при выполнении дипломных работ.

Работа обобщает результаты исследований, выполненных автором в период 19 852 007 годов в лаборатории диффузионных покрытий отдела технологии поверхностного упрочнения и защитных покрытий Центрального научно-исследовательского института материалов (ЦНИИМ) и лаборатории микромеханики материалов Института машиноведения Уральского отделения Российской академии наук (ИМАШ УрО РАН, г. Екатеринбург). Исследования выполнены в соответствии с Постановлениями Совета Министров СССР № 212 от 11.02.86, планами важнейших работ Минтяжмаш СССР, планами фундаментальных исследований ИМАШ УрО РАН, в рамках хозяйственных договоров с ПО «Турбомоторный завод» (г. Екатеринбург), ЦНИИ «Прометей» (г. С.-Петербург), ПО им. П. И. Баранова (г. Омск), ПО «Пенздизельмаш» (г. Пенза), Уральским электрохимическим комбинатом (г. Новоуральск, Свердловская область), ОАО «Ревдинский завод по обработке цветных металлов» (г. Ревда, Свердловская область) и другими предприятиями, а также при поддержке Российского фонда фундаментальных исследований (проекты № 04−100 882 и № 04−01−96 112).

Личный вклад автора состоит в постановке целей и задач, разработке методологии исследования, интерпретации результатов и формулировке всех основных положений, определяющих научную новизну и практическую значимость работы. Основные эксперименты автор диссертации выполнила в творческих коллективах, что отражено в авторских составах опубликованных работ, в качестве ответственного исполнителя или руководителя тем.

Основные результаты исследований, обобщённых в диссертационной работе, доложены и обсуждены более, чем на 50 региональных, всероссийских, всесоюзных и международных научно-технических конференциях, семинарах и совещаниях, в том числе: Всесоюзных конференциях по ХТО металлов и сплавов (г. Дрогобыч — 1984 г., г. Ворошиловград — 1988 г.), VIII — XI, XIV, XV, XVII — XIX Уральских школах металловедов-термистов (1983, 1985, 1987, 1989, 1998, 2000, 2004, 2006, 2008 г. г.), Всесоюзном совещании по тепловой микроскопии (Москва, 1986 г.), Всесоюзном съезде технологов-машиностроителей (г. Москва, 1989 г.), II Международном семинаре по катализу (Новосибирск, 1997 г.), Международном конгрессе, посвященном 300-летию Уральской металлургии (г. Екатеринбург, 2001 г.), Всероссийской конференции с международным участиям, посвященной 100-летию со дня рождения проф. М. П. Марковца (г. Москва, 2002 г.), III и VI Российских научно-технических конференциях по физическим свойствам металлов и сплавов (г. Екатеринбург, 2005 и 2007 г. г.), VIII Международном симпозиуме по фазовым превращениям в твердых растворах и сплавах (г. Сочи, 2005 г.), XVI и XVII Российских конференциях с международным участием по неразрушающему контролю (г. Екатеринбург, 2003 и 2005 г. г.), XVI Международной конференции «Физика прочности и пластичности материалов» (г. Самара, 2006 г.), Международной конференции по физической ме-зомеханике, компьютерному конструированию и разработке новых материалов (г. Томск,.

2006 г.), XVII Петербургских чтениях по проблемам прочности (г. С.-Петербург, 2007 г.), V Всероссийской конференции «Механика микронеоднородных материалов и разрушение» (Екатеринбург, 2008).

За разработанные диффузионные защитные покрытия на основе алюминидов (Ni, Co, Fe) Al присуждена бронзовая медаль ВДНХ (1996 г.), за разработку технологии и освоение производства блокирующего кольца синхронизатора коробки передач автомобиля ВАЗ — серебряная медаль лауреата международной выставки Металл-Экспо-2007.

По результатам проведенных исследований опубликовано 62 печатных работы, в том числе одна коллективная монография, 24 статьи в реферируемых журналах, 25 статей в тематических сборниках, 3 авторских свидетельства на изобретение и один патент Российской Федерации, 4 учебно-методических пособия (список основных публикаций приводится в конце автореферата).

Диссертация состоит из введения, пяти разделов, заключения и списка цитируемой литературы, который включает 295 наименований. Работа содержит 310 страниц машинописного текста, в том числе 132 рисунка, 46 таблиц, 4 приложения.

Выводы по разделу 5.

1. По результатам систематического анализа характера повреждений применяемых в промышленности высокотемпературных покрытий на основе В2 фаз установлено, что:

— в широком интервале температур эксплуатации основной причиной снижения долговечности исследованных покрытий является растрескивание при смене температурного режима, облегчающее последующее выкашивание под действием внешних сил. Химический состав современных покрытий этого класса обеспечивает высокие показатели защитных свойств (жаро-, коррозионной и эрозионной стойкости), однако, нарушение их сплошности приводит к тому, что покрытия не могут в полной мере реализовать весь свой потенциал. Термические трещины были зафиксированы в диффузионных покрытиях состава 35Al-1 Si, 30Al-5Si и 20Al-10Si, а также в электронно-лучевых покрытиях Co-Ni-Cr-Al-Y после эксплуатации в различных условиях (на лопатках авиационных и судовых ГТД, а также стационарной газовой турбины ГТН-16). Зарождение трещин происходит по границам фаз с разными кристаллическими решётками и существенно отличающимися тепло-физическими свойствами — частиц силицидов М^з и В2 интерметаллида NiAl в диффузионных покрытиях и на межфазной границе (Ni, Co) Al и у-твёрдого раствора хрома и никеля в кобальте в напыляемых покрытиях;

— для повышения стойкости термодиффузионных покрытий к растрескиванию при термо-циклировании рекомендовано ограничить содержание в них кремния интервалом 1−3 мае. % с целью формирования силицидов IV^Si, имеющих кубическую кристаллическую решётку и теплофизические свойства, близкие В2 фазам. При этом необходимо обеспечивать уровень защитных свойств (жарои коррозионную стойкость) не хуже, чем у покрытий с более высокой концентрацией кремния;

— термодиффузионное алюмосилицирование в порошковых смесях имеет несомненное преимущество перед шликерным методом, поскольку обеспечивает формирование равномерных по толщине и химическому составу покрытий за счёт контролируемого поступления алюминия и кремния в поверхностные слои сталей и никелевых сплавов, которое возможно организовать за счёт выбора составов металлического порошка и активатора, а также режима ХТО.

2. Испытания образцов жаропрочных никелевых сплавов с термодиффузионными алюмосилицидными покрытиями 35Al-lSi, 30Al-5Si, 28Al-2Si, 28Al-2Si-lP3M на растяжение и малоцикловую усталость показали, что:

— при комнатной температуре покрытия на основе В2 фазы NiAl являются хрупкими и начинают растрескиваться при относительной деформации образца 0,3%. При этом трещиГ ны в покрытиях не инициируют разрушение всего образца, прочность которого определяется свойствами сплава-основы;

— при температуре 900 °C покрытия на основе В2 фазы NiAl являются пластичными, полностью сохраняются после разрушения образцов и оказывают положительное воздействие на изменение прочностных характеристик за счёт препятствия развитию процессов высокотемпературного окисления поверхности образцов;

— при толщине 50 — 60 мкм термодиффузионные алюмосилицидные покрытия занимают менее 5% площади поперечного сечения образцов (при диаметре рабочей расти 5 мм), поэтому они не оказывают существенного влияния на изменение механических свойств жаропрочных никелевых сплавов.

3. Разработаны универсальные составы насыщающих порошковых смесей на основе комплексных ферросплавов Fe-Al-Si-РЗМ регламентированного состава и режимы химико-термической обработки конструкционных и жаропрочных сталей, а также жаропрочных ' никелевых сплавов, позволяющие ограничить концентрацию кремния в алюминидных покрытиях на уровне 2 мае. %, что способствует формированию в диффузионной зоне покрытий силицидов CrsSi, близких В2 фазе по кристаллическому строению и теплофизиче-ским свойствам, и существенно снизить склонность к растрескиванию при термоциклиро-вании. Технологическими преимуществами предложенных порошковых смесей являются гарантированное их химическим составом исключение процессов спекания, оплавления порошка, а также локального силицирования поверхности деталей.

4. Экспериментально обосновано положительное влияние бора на защитные свойства (жарои коррозионную стойкость), эрозионную и износостойкость, а также стойкость к растрескиванию при термоциклировании высокотемпературных термодиффузионных покрытий на основе В2 алюминидов. Разработаны составы порошковых насыщающих смесей для получения алюминидных покрытий с содержанием бора около 1 мае. %, ' что обеспечивает формирование боридов СггВ, близких по теплофизическим свойствам.

В2 фазе покрытия.

6. Исследованы защитные свойства комбинированных покрытий, полученных в результате последовательного нанесения на поверхность сплава-основы термодиффузионного алюмосилицидного покрытия 28Al-2Si-lP3M, обладающего высокой термической стабильностью и жаро-, коррозионной стойкостью, напыляемого плазменным или атомно-ионным методами металлического слоя Ni-Co-Cr-Al-Y, характеризующегося оптимальным сочетанием стойкости к высокотемпературной коррозии и пластичности, а также теплозащитного слоя керамики Zr02-Y203. Показано, что:

— долговечность данных композиций определяется прочностью сцепления слоев, которая существенно повышается за счет диффузионного взаимодействия между слоями при рабочих температурах в интервале (800 — 1000)°С;

— при термодиффузионном алюмосилицировании в порошковой смеси на основе комплексного ферросплава Fe-Al-Si-РЗМ образцов с плазменным покрытием Ni-Co-Cr-Al-Y происходит частичное залечивание микропор поверхностного слоя глубиной 50−60 мкм за счёт диффузии алюминия и кремния;

— лазерный переплав двухслойного покрытия, состоящего из термодиффузионного слоя 28Al-2Si-lP3M и плазменного Ni-Co-Cr-Al-Y, формирует на поверхности образцов однородный защитный слой с мелкодисперсной структурой и равномерным распределением легирующих элементов. Сплав-основа участвует в лазерном переплаве поверхности, поэтому содержание алюминия не превышает 13 мае. %, что положительно сказывается на пластичности покрытия, защитные свойства при этом достаточно высоки. Микротвёрдость переплавленного слоя составляет HV0,05 6800−7200 МПа, что гарантирует высокие показатели эрозионной стойкости;

— максимальной жаростойкостью и стойкостью к высокотемпературной коррозии в расплаве смеси сульфата и хлорида натрия обладает 3-х слойное покрытие: первый слойдиффузионное покрытие 28Al-2Si-lP3M, второй — напылённый слой Ni-Co-Cr-Al-Yтретий — теплозащитное напылённое покрытие Zr02-Y203;

— при термоциклировании трещины, возникающие в диффузионном слое комбинированного покрытия, гасятся пластичным напылённым слоем и не выходят на поверхность. При толщине диффузионного слоя 28Al-2Si-lP3M не более 30 мкм термоциклирование не приводит к образованию в нём трещин, поскольку термические напряжения релаксируют за счёт пластической деформации напылённого слоя и сплава-основы.

7. Разработанные составы порошковых насыщающих смесей на основе комплексных ферросплавов Fe-Al-Si-РЗМ с 1989 года используются па Уральском турбинном заводе (г. Екатеринбург) для защиты поверхности рабочих и направляющих лопаток стационарных газовых турбин ГТН-16 и ГТН-25, которые успешно эксплуатируются в течение заданного ресурса 25−30 тыс. часов.

Комбинированные покрытия используются для защиты поверхности лопаток из жаропрочного никелевого сплава, эксплуатируемых в высокоаргессивной газовой среде при температурах до 1300 °C в течение 30 минут. Для упрочнения входных кромок, испытывающих максимальное воздействие скоростного газового потока продуктов сгорания топлива, рекомендовано проведение лазерного оплавления металлических слоёв комбинированного покрытия.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Настоящая работа посвящена исследованию структурообразования в легированных сплавах и покрытиях с упорядоченными В2 фазами, выяснению влияния их химического состава и режимов термической (химико-термической) обработки на формирование структуры и свойств этих материалов в разных условиях эксплуатацииустановлении путей повышения их технологических и эксплуатационных свойств, а также разработке технологий создания гетерофазных металлических систем повышенной износо-, эрозионной, жаро-, и коррозионной стойкости. Показано, что, несмотря на различающийся химический состав и существенные отличия условий эксплуатации исследованных материалов, в них проявляются общие закономерности формирования структуры при определённых термических обработках. Строение кристаллических решёток В2 интерметаллидов не зависит от того, какие атомы заполняют эти решётки, и определяет общий комплекс свойств, свойственный только этим фазам. Прежде всего, это повышенная твердость и жёсткость, для содержащих алюминий фаз — жаростойкость и коррозионная стойкость.

Для промышленных (а+Р)-латуней, эксплуатируемых при климатических температурах, важным с точки зрения как технологической обработки (прессование, штамповка, обработка резанием и т. п.), так и долговечности при эксплуатации, определяемой, главным образом, износостойкостью, является формирование гетерофазных структур, сочетающих мягкую пластичную составляющую (а-гвёрдый раствор легирующих элементов в ГЦК решётке меди) с более твёрдыми (В2 фаза CuZn и силициды MsSis). Легированные алюминием (а+Р)-латуни характеризуются повышенной коррозионной стойкостью, определяемой способностью В2 фазы, содержащей алюминий в количествах 5−6 мае. %, образовывать на поверхности плотную защитную плёнку оксида А^Оз. Это же свойство характерно для жаростойких композиций на основе интерметаллидов (Fe, Ni, Co) Al, что предопределило их использование в качестве высокотемпературных защитных покрытий.

Высокая коррозионная стойкость, обусловленная образованием на поверхности деталей тонкой плотной защитной плёнки оксида АЬОзявляется первой общей чертой легированных (а+Р)-латуней и жаростойких покрытий на основе В2 алюминидов. Вторая общая черта — матенситное B2—>Llo превращение при быстром охлаждении из однофазной Р-области, которое характерно как для алюминидов (FeNi)Al, так и для легированных ла-туней, содержащих не менее 5 мае. % А1. Третья — высокие показатели износои эрозионной стойкости, определяемые присутствием интерметаллидов В2 и силицидов М^з.

В легированных (а+Р)-латунях В2 структуры существуют до температур 454 -468°С, при нагреве происходит разупорядочение 52—>/?/, что позволяет легко деформировать эти сплавы при температурах выше 470 °C в процессе технологической обработки давлением (ковки, штамповки, прессования), а также изменять в требуемом направлении структуру и свойства за счет соответствующей термической обработки. В жаростойких покрытиях В2 фазы (Fe, Ni, Co) Al являются термически стабильными, структурные изменения в них связаны с изменением химического состава. Повышенная диффузионная подвижность алюминия в ферритных сплавах ранее считалась недостатком алюминидных покрытий и исключала их применение на данных материалах при высоких температурах. Однако, используя это явление для тонких (55 мкм) лепт сплавов Fe-Cr-Al, удалось реализовать возможность получения высокожаростойкого материала с принципиально новым комплексом физико-механических свойств путём термодиффузионного алюмосилициро-вания. При химико-термической обработке в контейнере с порошковой смесью на основе сплава Fe-Al-Si-РЗМ на поверхности формируется покрытие толщиной около 15 мкм, состоящее из внешнего слоя алюминида FeAl (структура В2) с содержанием алюминия 30 мае. % и переходного слоя (доменов В2 в феррите) на границе со сплавом исходного состава. В процессе выдержек при температурах 900 — 1100 °C алюминий равномерно перераспределяется по всей толщине ленты. В результате сплав по всей толщине ленты изменяет свой химический состав, структуру и свойства. После алитирования увеличиваются жаростойкость, удельное электросопротивление и модуль упругости, становится меньше плотность. Высокие значения удельного электросопротивления обеспечивают быстрый разогрев нагревателей до рабочей температуры, а высокий модуль упругости является особенно важным преимуществом для тонкостенных нагревателей, когда значение имеет жёсткость конструкции.

На основе комплексного исследования зависимости структуры и физико-механических свойств тонких лент сплавов Fc-Cr-Al от режимов термодиффузионного алитирования разработана технология изготовления блоков-носителей каталитического нейтрализатора выхлопных газов ДВС повышенной жаростойкости и механической прочности, включающая неразрушающий контроль содержания алюминия и качества диффузионной сварки по изменению массы блоков. Повышенные значения удельного электросопротивления позволяют мгновенно разогревать блоки до рабочей температуры, обеспечивающей максимально полную нейтрализацию выхлопных газов, что является одним из основных требований стандарта Евро-4, который должен вступить в силу в России.

По результатам выполненных исследований были сформулированы следующие выводы, но работе:

1. Предложен и обоснован экспериментально-расчётный метод исследования локализации пластической деформации и разрушения гетерофазных материалов, учитывающий их реальную микроструктуру и включающий следующие последовательные этапы:

— определение функциональных зависимостей сопротивления деформации для структурных составляющих, расположенных в исследуемом участке шлифа, по результатам мик-роиндентирования;

— построение геометрической модели исследуемой микроструктуры по оцифрованным металлографическим данным;

— расчёт распределения упругопластической деформации и её локализации в связи с реальной структурой материала при заданных условиях нагружения.

Применимость метода проверена на примере деформации латуни ЛМцАЖКС 70−7-52−2-1. Показано, что этот материал достаточно пластичен. Причиной его разрушения являются частицы хрупких силицидов (Fe, Mn)5Si3 с размером более 50 мкм. Ниже этого предела микротрещины при осадке и обработке резанием не возникают.

2. По результатам исследования влияния химического состава и режимов термообработки промышленных (а+(3)-латуней, выплавленных с применением вторичного сырья, на их структуру и свойства установлено, что.

— все исследованные латуни независимо от степени их легирования содержат силициды M5S13 (где М — Fe, Мп и/или Ni), центрами формирования которых являются соединения а.

— (Fe2SiAl6) и (3 — (FeSiAb) алюминиевых сплавов;

— стабильность образования В2 фазы в количестве не менее 15 об. %, необходимом для износостойкости деталей, может быть обеспечена только при содержании А1 в латуни ЛМцАЖКС 70−7-5−2-2−1 в пределах 5−6 мае. %, что выше уровня, заданного ранее действовавшими техническими условиями;

— концентрация Fe в латуни не должна превышать 2 мае. %, что гарантирует формирование частиц (Fe, Mn) sSi3 размерами не более 40 мкм и исключает опасность зарождения микротрещин и разрушения заготовок и деталей.

3. Предложены и экспериментально проверены следующие режимы термической обработки латуни и изделий из неё, обеспечивающие получение заданного структурного состояния и технологических свойств:

— охлаждение на воздухе из р-области (выше 760°С) для формирования дисперсной (а+Р)-структуры с размером зерна не более 40 мкм, обеспечивающей высокие технологические и эксплуатационные свойства;

— закалка из Р-области, сопровождаемая мартенситным превращением легированной латуни ЛМцАЖКС 70−7-5−2-2−1, с последующим отпуском при 270 °C в течение 3 часов для повышения износостойкости.

4. Экспериментально установлены особенности изменения микроструктуры и физико-механических свойств лент промышленных сплавов Fe-Cr-Al, используемых для изготовления электронагревателей, при термодиффузионном алитировании, заключающиеся в следующем:

— при алитировании в контейнерах с порошковой смесью на поверхности ленты формируется сплошное покрытие, состоящее из В2 фазы (Fe, Cr) Al с содержанием алюминия 28 -30 мас.% во внешней зоне и доменов В2 фазы в исходном феррите с плавно меняющимся общим содержанием алюминия от 16 мае. % на границе с внешней зоной до 6 мас.% на границе с основой. В процессе эксплуатации в течение 40 часов при 1000 °C концентрация алюминия выравнивается и фаза (Fe, Cr) Al формируется по всей толщине ленты;

— при алитировании в вакуумной камере из газовой фазы лента равномерно по всей толщине насыщается алюминием. В ходе насыщения в исходном феррите формируются домепы В2 фазы (Fe, Cr) Al. При росте концентрации алюминия до 13 мае. % объем, занятый доменами, растет, и при содержании А1 более 14 мае. % В2 фаза занимает весь объем;

— алитирование ленты приводит к увеличению твёрдости сплава, его удельного электросопротивления, модуля Юнга, жаростойкости, а также к уменьшению плотности. Указанное изменение этих показателей позволяет повысить жесткость конструкции нагревателя и способствует повышению долговечности нагревательных систем.

5. На основе систематических исследований структуры и характера эксплуатационной повреждаемости жаростойких покрытий, состоящих из алюминидов разного химического состава (В2 фаз), на конструкционных (35, 15Х), нержавеющей (12Х18Н10Т) и жаропрочной (ЭИ69) сталях, а также на жаропрочных никелевых сплавах (ЖС6У, ЭИ929, ЧС70 и других) предложены способы повышения их долговечности за счёт:

— выбора универсального состава насыщающей смеси, позволяющего ограничить концентрацию Si в покрытии 2 мае. %, что способствует формированию в диффузионной зоне покрытия силицидов Cr3Si, близких В2 фазе по кристаллическому строению и теплофизическим свойствам, и существенно снизить склонность к растрескиванию покрытий при термоциклировании;

— легирования бором, который при содержании 1 мае. % обеспечивает формирование в покрытии боридов СГ2 В, близких по теплофизическим свойствам В2 фазе, и повышает жаро-, коррозионную и эрозионную стойкость за счет увеличения термической стабильности покрытия;

— создания комбинированных покрытий на этих же материалах, обеспечивающих повышенную жарои коррозионную стойкость, путем термодиффузионного нанесения алюмо-силицированного слоя и последующего напыления пластичного металлического слоя Ni-Co-Cr-Al-Y и теплозащитной керамики Zr02-Y2C>3;

6. Предложенные разработки реализованы в промышленности с общим экономическим эффектом 20 млн руб. путем:

— корректировки марочного интервала содержания алюминия и железа для легированных латуней на ОАО «Ревдинский завод по обработке цветных металлов» (г. Ревда, Свердловская область);

— выбора оптимальных режимов термической обработки латуней в зависимости от их химического состава на ОАО «Ревдинский завод по обработке цветных металлов», НПО «БИТЕК» (г. Екатеринбург) и ОАО «АВТОВАЗ» (г. Тольятти);

— разработки технологического процесса изготовления блоков-носителей каталитического нейтрализатора выхлопных газов двигателей внутреннего сгорания повышенной жаростойкости и механической прочности на Уральском электро-химическом комбинате (г. Новоуральск, Свердловская область);

— разработки составов порошковых насыщающих смесей и режимов термодиффузионного алюмосилицирования и алюмоборосилицирования деталей из жаропрочных сталей и никелевых сплавов с учётом режима их термической обработки на ОАО «Уральский турбинный завод» (г. Екатеринбург), НПО им. П. И. Баранова, (г. Омск), ЦНИИ «Прометей» (г. С.-Петербург) и ПО «Пенздизельмаш» (г. Пенза).

Выражаю искреннюю благодарность чл.-корр. РАН Э. С. Горкунову, д.т.н. С. В. Смирнову, д.т.н. С. В. Косицыну, д.т.н. Б. Н. Гузанову за интерес к работе и доброжелательную критику, к.т.н. М. В. Мясниковой и к.т.н. J1.M. Замараеву за помощь в проведении расчетов напряженно-деформированного состояния сплавов, к.т.н. Н. В. Катаевой, к.ф.-м.н. С. М. Задворкину, Н. Ю. Фроловой за помощь в проведении исследований, Е.О. Эк-земпляровой и Н. П. Антеноровой за помощь в проведении экспериментов.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Г. Металлофизика: пер. с нем. А. К. Натансона под ред Я. С. Уманского. -М.: Мир, 1971. -504 с.
  2. Л.Д., Лифшиц’Е.М. Статистическая физика. М.: Наука, 1976. -4 1, — 736 с.
  3. А.Г. Теория фазовых превращений и структура твердых растворов. М.: Наука, 1974. -384 с.
  4. Н.С., Дэвис Р. Г. Механические свойства упорядочивающихся сплавов: пер. с англ. М.: Металлургия, 1969. — 113 с.
  5. Я.С., Скаков Ю. А. Физика металлов. Атомное строение металлов и сплавов. М.: Атомиздат, 1978. — 352 с.
  6. Н.М., Козлов Э. В. Упорядоченные фазы в металлических системах. -М.: Наука, 1989.-249 с.
  7. М.И., Литвинов B.C., Бронфин Б. М. Металлофизика высокопрочных сплавов. М.: Металлургия, 1986. — 287 с.
  8. С.А. Стереометрическая металлография. Стсрсология металлических материалов. М.: Металлургия, 1976. — 272 с.
  9. К.С. Стереология в металловедении. М: Металлургия, 1977. — 280 с.
  10. И.Н., Вайнштейн А. А., Волков С. Д. Статистическое металловедение. -М.: Металлургия, 1984. 176 с.
  11. .А., Ливанов В. А., Елагин В. И. Металловедение и термическая обработка цветных металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1981. — 416 с.
  12. А.П., Смирягина Н. А., Белова А. В. Промышленные цветные металлы и сплавы. М.: Металлургия, 1974. — 520 с.
  13. В.Д., Румянцев М. В. Структура и свойства цверных металлов. М.: Ме-таллургиздат, 1947. — 440 с.
  14. М.В. Металлография промышленных цветных металлов и сплавов (с приложением атласа макро- и микроструктур). М. Металлургия, 1979. — 364 с.
  15. А.А., Червякова В. В., Дуйсемалиев У. К., Новиков А. В. Латуни: Превращения в твердом состоянии и технологические свойства. М.: Металлургия, 1969. — 120 с.
  16. .Н., Юшина Е. В. Оценка Влияния легирующих элементов на фазовый состав двухфазных латуней// Металлы 1987. — № 2. — С. 89 — 91.
  17. X. Дж. Сплавы внедрения: пер. с англ. С. Н. Горина и др. под ред. Н. Т. Чеботарёва. Выпуск II. М.: Мир, 1971. — 464 с.
  18. Диаграммы состояния двойных и многокомпонентных систем на основе железа: справ, изд. / О. А. Банных, П. Б. Будберг, С. П. Алисова и др. М.: Металлургия, 1986. — 440 с.
  19. О. Диаграммы состояния двойных систем на основе железа: справ, изд.: пер. с англ. М.: Металлургия, 1985. — 184 с.
  20. .А., Ильин А. А., Дроздов П. Д. Состав, структура и механические свойства двойных интерметаллидов// Известия ВУЗов. Цветная металлургия,-1997.-№ 6.-С. 4152.
  21. И.И. Железные сплавы. Сплавы железо-хром-алюминий: в 2 т. M-JL: Издательство АН СССР, 1945. — 416 с.
  22. В.Г. Упорядочивающиеся сплавы: структуры, фазовые переходы, прочность/ Соросовский образовательный журнал. 1997. -№ 3. — С. 115−123.
  23. В.Ф. Усталостная прочность металлов и сплавов. М.: Интермет Инжиниринг, 2002. — 288 с.
  24. .А., Иванов М. А. Иптерметаллиды Ni3Al и Ti3Al: микроструктура, деформационное поведение. Екатеринбург: УрО РАН, 2002. — 360 с.
  25. Ф.Ф. Жаропрочные стали и сплавы. М.: Металлургия, 1969. — 752 с.
  26. Ч., Хагель В. Жаропрочные сплавы М.: Металлургия, 1976. — 568 с.
  27. П.Т. Газовая коррозия и прочность никелевых сплавов. М.: Металлургия, 1984.-216 с.
  28. Е.Н., Логунов А. В., Сидоров В. В. Особенности легирования и термообработки литейных жаропрочных никелевых сплавов/ Материаловедение.-2001. № 4. — С. 26−36.
  29. Н.Г., Глезер Г. М., Кулешева Е. А., Толораия В. Н. Современные литейные жаропрочные сплавы для рабочих лопаток газотурбинных двигателей // Металловедение и термическая обработка металлов. 1993. — № 7. — С. 32−35.
  30. Суперсплавы 2: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных установок / Под ред. Ч. Симса, Н. Столоффа, В. Хагеля: пер. с англ. под ред. Р.Е. Ша-лина. М.: Металлургия, 1995. — 384 с.
  31. В., Борнстейн Н. С., Де Кресченте. Высокотемпературная коррозия деталей газовых турбин // Труды амер. об-ва инжен.-механиков: Энергетические машины и установки: пер. с англ. М.: Мир, 1981.-Т. 103.-№ 1.-С. 172−184.
  32. X., Морбиола Р. Сульфидная коррозия сплавов на основе никеля и кобальта // Жаропрочные сплавы для газовых турбин. М.: Металлургия, 1981. — С. 59 — 78.
  33. A.M., Шорес Д. А. Высокотемпературная коррозия // Жаропрочные сплавы/ Под ред. Ч. Симса, В. Хагеля. М.: Металлургия, 1976. — С. 293 — 320.
  34. Ю.С., Абраимов Н. В., Крымов В. В. Химико-термическая обработка и защитные покрытия в авиадвигателестроении. М.: Высшая школа, 1999. — 525 с.
  35. Nicholls J.R. Designing Oxidation-Resistant Coatings // JOM. 2000. — V. 52. — № 1. -P. 28−35.
  36. Д., Де-Вирс P.С., Ромео Ж. Защита жаропрочных сплавов в турбостроении // Достижения науки о коррозии и технологии защиты от нее/ Под ред. М. Фонтана, Р. Стейла: пер. с англ. М.: Металлургия, 1980. — Т.6. — С. 9−99.
  37. Г. В., Коган P.JI. Многокомпонентное диффузионное насыщение металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1978. — 208 с.
  38. А.Г., Терехова В. В., Фоменко Г. Д. Жаростойкие покрытия на никелевых сплавах // Высокотемпературные покрытия. M.-JL: Наука, 1967. — С. 96 — 110.
  39. B.C., Подергин В. А., Речкин В. Н. Алюминиды. Киев: Наукова думка, 1965.-241 с.
  40. Ю.А. Жаростойкие диффузионные покрытия лопаток ГТД. М.: Машиностроение, 1978. — 136 с.
  41. Д.Х. Механические свойства металлических соединений. М.: Метал-лургиздат, 1962. — С. 11−59.
  42. В.Ф., Мирошниченко И. С., Доценко Ф. Ф. Особенности кристаллизации сплавов Al-Ni при сверхбыстром охлаждении // Металлы 1989. — № 6. — С. 55−58.
  43. Гусева J1.H., Макаров Е. С. О структуре сплавов никеля с алюминием в области Р-фазы при высоких температурах // Доклады АН СССР. 1951. — Том 77. — № 4. — С. 615−616.
  44. Р.В., Туркало В. М. Фрактографическое исследование NiAl и Ni3Al // Механические свойства металлических соединений. М.: Металлургиздат, 1962. — С.109−121.
  45. B.C., Зеленин Л. П., Шкляр Р. Ш. Бездиффузионное превращение в NiAl сплавах с решеткой хлористого цезия // Физика металлов и металловедение 1971. — Т.31. — № 1. — С.138−142.
  46. А.А., Богачев И. Н., Литвинов B.C., Панцырева Е. Г. Фазовые превращения в сплавах никель-алюминий с решеткой хлористого цезия // Физика металлов и металловедение. 1972. — Т.34. — № 3. — С.541−546.
  47. B.C., Богачев И. Н., Архангельская А. А., Панцырева Е. Г. Электронно-микроскопическое исследование мартенсита никельалюминиевого сплава// Физика металлов и металловедение. 1973. — Т.36. -№ 2. — С.388−393.
  48. B.C., Архангельская А. А., Полева В. В. Двойникование в никельалю-миниевом мартенсите // Физика металлов и металловедение. 1974. — Т.38. — № 2. — С.383−388.
  49. B.C., Архангельская А. А. Упорядочение никель-алюминиевого мартенсита // Физика металлов и металловедение. 1977. — Т.43. — № 5. — С. 1044−1051.
  50. B.C., Архангельская А. А. Мартенситное превращение в Р-сплавах Ni-Со-А1 // Физика металлов и металловедение. 1977. — Т.44. — № 6. — С.826−833.
  51. B.C., Лесникова Е. Г. Стабильность Р-фазы в сплавах Ni-Al-Si // Физика металлов и металловедение. 1977. — Т.44. — № 6. — С. 1297−1299.
  52. Е.Г., Литвинов B.C. Влияние хрома на стабильность никельалюми-ниевых p-твердых растворов// Термическая обработка и физика металлов. Свердловск: Изд-во УПИ, 1978. — Вып. 4. — С.76−80.
  53. А.А., Литвинов B.C., Полева В. В. Упорядочение и нестабильность р-фазы в системе Ni-AI // Физика металлов и металловедение 1979. — Т.48. — № 6. -С.1256−1261.
  54. Rosen S., Goebel J.A. The crystal structure of nickel rich NiAl and martensitic NiAI// Trans. Met. Soc. AJME. — 1968. — V. 242. — № 4. — P. 722 — 724.
  55. C.B., Литвинов B.C., Сорокин В. Г., Гервасьев M.A. Влияние кремиия на диффузию в сплавах никель-алюминий // Физика металлов и металловедение. 1980. — Т.49. — № 5.-С. 1063−1067.
  56. Enami К., Nenno S., Shimizu К. Crystal structure and internal twins of the Ni-36,8%A1 martensite // Trans. Japan Inst. Met. 1973. — V.14. — P.161−165.
  57. Enami K., Nenno S. A. New Ordered Phase in Tempered 63,8 Ni-lCo-Al Martensite // Trans. Japan Inst. Met. 1978. — V.19. — P.571−580.
  58. Kainuma R., Ohtani H., Ishida K. Effect of Alloying Elements on Martensitic Transformation in the Binary NiAl (P) Phase Alloys // Met. and Mater. Trans. A. 1996. — Vol. 27- P. 2445−2453.
  59. Г. В., Виницкий H.M. Тугоплавкие соединения: справочник 2-е изд.
  60. М.: Металлургия, 1976. 560 с.
  61. П.Т. Жаростойкие диффузионные покрытия. М.: Металлургия, 1979.-272с.
  62. .А., Малашенко И. С. Жаростойкие покрытия, осаждаемые в вакууме. -Киев: Наукова думка, 1983. 232 с.
  63. Г. В., Нестерович J1.H. Структура и свойства эвтектических композиционных материалов. Минск: Наука и техника, 1986. — 200 с.
  64. К.Б., Ломберг Б. С., Школьников Д. Ю., Казанская Н. К. Влияние легирования на структуру и механические свойства деформированных (Р+у)-сплавов системы Ni-Co-Al // Металлы. 1999. — № 2. — С. 68−72.
  65. К.Б., Банных О. А., Казанская Н. К., Антонова А. В. Жаропрочные композиты с металлической или интерметаллидной матрицей, упрочненные частицами или волокнами оксидов, боридов, карбидов // Металлы. 2001. — № 5. — С. 68−78.
  66. К.Б., Банных О. А. Принципы создания конструкционных сплавов на основе интерметаллидов // Материаловедение. 1999. — № 2. — С. 27−33.
  67. К.Б., Банных О. А. Принципы создания конструкционных сплавов на основе интерметаллидов // Материаловедение. 1999. — № 3. — С. 29−37.
  68. В.Г., Базылева Д. А. Сплавы на основе алюминидов никеля (N13AI, NiAl) для двигателестроения // Авиационная промышленность. 1999. — № 2. — С. 47−50.
  69. И.А., Панасюк А. Д., Тепленко М. А., Подольский В. И. Защитные покрытия на жаропрочных никелевых сплавах: обзор // Порошковая металлургия. 2000. -№ 9−10.-С. 12−27.
  70. В.И. Применение покрытий для защиты лопаток газовых турбин от сульфидно-окисной коррозии: обзор // Энергомашиностроение. 1980. -№ 2. — С. 41−44.
  71. .Н. Химико-термическая обработка металлов в активированных средах. М. Машиностроение, 1979. — 224 с.
  72. Механизм формирования и свойства алюминидных покрытий на жаропрочных никелевых сплавах / В. П. Лесников, В. П. Кузнецов, М. В. Кухтин и др.// Металловедение и термическая обработка металлов. 1985. — № 1. — С. 18−21.
  73. В.П., Кузнецов В. П. Технология получения газоциркуляционных защитных покрытий // Газотурбинные технологии. 2000. — № 3. — С. 26 — 30.
  74. В. Н. Просвирин В.И. Применение алюмокремниевых суспензий для создания жаростойкого покрытия на сплавах ЭИ826 и ЭП539 // Жаростойкие покрытия для защиты конструкционных материалов. JL: Наука, 1977. — С.216−219.
  75. A.M. Химико-термическая обработка металлов и сплавов. М.: Машиностроение, 1965. 492 с.
  76. Химико-термическая обработка металлов и сплавов: справочник / Г. В. Борисе-нок, J1.A. Васильев, Л. Г. Ворошнин и др. М.: Металлургия, 1981. — 424 с.
  77. В.В. Плазменные покрытия. М.: Наука, 1977. — 184 с.
  78. А., Моригаки О. Наплавка и напыление,— М.: Машиностроение, 1985.-240 с.
  79. Fleetwood M.J. Influence of nickel-base alloy composition the behavior of protective coatings // J. Inst. Met. 1970. — V.98. — P. 1−7.
  80. Многокомпонентное диффузионное насыщение из суспензий / Г. В. Земсков, Р. Л. Коган, В. И. Мороз и др. // Защитные покрытия на металлах. Киев: Наукова думка, 1971. -Вып. 4.-С. 192−196.
  81. Термодиффузионные защитные покрытия / В. Г. Сорокин, Б. Н. Гузанов, B.C. Литвинов и др. // Защитные покрытия и методы борьбы с коррозией. Л.: ЛДНТП, 1981. — С. 44 -47.
  82. .Н., Косицын С. В., Кузнецов В. П., Сорокин В. Г. О влиянии кремния на защитные свойства алюминидных покрытий // Защита металлов. 1982. — Т. 18. — № 1. — С. 139−141.
  83. С.В. Структурная и фазовая стабильность жаростойких интерметал-лидных сплавов и покрытий на основе р-фазы системы (Ni, Co, Fe)-Cr-Al: дис.. доктора техн. наук 05.16.01: защищена 12.10.2002 г. Екатеринбург, 2002. — 411 с.
  84. Mevrel R. State of the art on high-temperature corrosion-resistant coatings // Mater. Sci. and Eng. A. 1989. — 120. — P. 13−24.
  85. H.B., Елисеев Ю. С. Химико-термическая обработка жаропрочных сталей и сплавов. — М.: Интермет Инжиниринг, 2001. 622 с.
  86. С.В., Катаева Н. В. Влияние кобальта на структурно-фазовую стабильность и свойства сплавов Ni-Co-Cr-Al вблизи эвтектических составов // Физика металлов и металловедение, 1999. Т. 88. — С.85 — 98.
  87. С.В., Катаева Н. В., Косицына И.И., B.C. Литвинов. Диаграммы структурно-фазового состояния (Р + у) -эвтектик системы Ni-Co-Cr-Al // Металлы. 2003. — № 1. -С. 109−118.
  88. Р. Современные материалы для напыления // Сварочная техника. -1984.-№ 11.-С. 25−28.
  89. В.И., Борисов Ю. С., Гершензон С. М. О связи необходимой тепловой мощности плазменной струи с теплофизическими характеристиками напыляемого материала // Физика и химия обработки материалов. 1975. — С. 20 — 22.
  90. Ю.С. Порошки для газотермического напыления покрытий. Киев: Знание, 1984. -15 с.
  91. В.В., Иванов В. М. Нанесение плазмой тугоплавких покрытий. М.: Машиностроение, 1981. — 192 с.
  92. И.С., Мяльница Г. Ф., Жирицкий О. Г. Повышение долговечности лопаток транспортных ГТУ путем применения защитных покрытий // Проблемы специальной электрометаллургии. 1981. — Вып. 15. — С. 52 — 59.
  93. Усовершенствования в области защиты лопаток газовых турбин от коррозии / Линдблад, Шиллинг, Лешбахер и др // Труды амер. об-ва инжен.-механиков: Энергетические машины и установки: пер. с англ. М.: Мир, 1980.-Т. 102.-№ 1,-С. 105−116.
  94. И.С., Рыбников А. И., Панков О. Г. Результаты промышленной эксплуатации рабочих лопаток турбины энергетической установки ГТ-100 с конденсационными защитными покрытиями // Проблемы спец. электрометаллургии. 1993. — № 1. — С. 53−65.
  95. С.А., Каблов Е. Н., Будиновский С. А. Вакуумно-плазменная технология получения защитных покрытий из сложнолегированных сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. 1995. — № 2. — С. 15 — 18.
  96. Повышение надежности турбинных лопаток методом вакуумно-дугового нанесения покрытий / И. В. Буров, В. П. Валуев, В. Г. Кузнецов и др. // Сварочное производство. -1995. -№ 5. С.13−16.
  97. С.А., Будиновский С. А. Конденсированные и конденсациопно-диффузионные покрытия для лопаток турбин из жаропрочных сплавов с направленной кристаллической структурой // Металловедение и термическая обработка металлов. 1996.4.-С. 15−18.
  98. Rickerby D.S., Winstone M.R. Coatings for gas turbines // Mater, and Manuf. Processes. 1992. — 7. — № 4. — P. 495−526.
  99. В.П., Гусев О. В. О причинах проявления аномальной пластичности в поверхностных слоях кристаллов в начальной стадии деформации // Физика и химия обработки металлов. 1969. — № 6. — С. 50−60.
  100. В.П., Шоршоров М. Х. Структурные особенности кинетики микропластической деформации вблизи свободной поверхности твердого тела // Физика и химия обработки материалов. 1974. -№ 4. — С. 107—121.
  101. К вопросу о структурных и энергетических особенностях кинетики микропластической деформации вблизи поверхности твердого тела / Н. Н. Рыкалин, М. Х. Шоршоров,
  102. B.П. Алёхин и др. // Структурные свойства жаропрочных материалов. М.: Наука, 1973.1. C.89 96.
  103. Е.С. Состояние поверхности и прочностные свойства // Механизмы упрочнения твердых тел. М.: Металлургия, 1965. — С 58 — 63.
  104. .И., Шевеля В. В. Развитие дислокационной структуры в поверхностных слоях металлов при некоторых видах нагружения // Доклады АН СССР. 1967. — Т. 176.-№ 1.-С. 70−72.
  105. Н.Н. Об учете влияния поверхности на подвижность дислокаций // Известия ВУЗов. Физика. 1972. — № 7. — С. 161 — 162.
  106. М.Д., Тропотов АВ., Котляров И. В. Латунные сплавы для колец синхронизаторов совершенствуются // Автомобильная промышленность. 1999. — № 10. — С. 26 -29.
  107. Влияние химического состава и режимов обработки на механические и эксплуатационные свойства кремнисто-марганцовистых латуней./ И. И. Курбаткин, И. Ф. Пружинин, В. И. Фалкон и др. // Цветные металлы. — 1996. № 9. — С.60−63.
  108. НЛ., Митина Л. И., Мироненко Э. Н. Влияние марганца и кремния на свойства и структуру износостойкой латуни // Известия ВУЗов: Цветная металлургия. -1982.-№ 2.- С. 105−110.
  109. Сплавы для нагревателей / Л. П. Жуков, И. М. Племянникова, М. Н. Миронова и др. М.: Металлургия, 1985, — 144 с.
  110. Ключ сталей. Изготовление и поставка: справочник. Пер. с нем.- М.: Интермет Инжиниринг, 2001. — 734 с.
  111. А.П., Третьяченко Г. Н., Маковецкий И. В. О термостойкости лопаток газовых турбин в потоке продуктов сгорания топлива // Проблемы прочности. 1970. — № 6. -С. 3−9.
  112. Исследование рабочих лопаток из сплава ЭИ893 после длительной эксплуатации в газотурбинной установке / В. Г. Сорокин, Б. Н. Гузанов, С. В. Косицын и др. // Энергомашиностроение. 1980. — № 3. — С. 26 — 29.
  113. Susukida Н., Suosmoto D. Metallurgical and strength studies of best resisting alloys for gas turbines after long term servies // Mech. Behav. Mater. Roc. Int. Conf. Mech. Behav. Mater. Kysto. 1972. — V. 3. — P. 222 — 231.
  114. Г. Н., Косыгин Э. П., Кравчук Л. В. Исследование закономерностей изменения химического состава поверхностных слоев материалов турбинных лопаток в процессе эксплуатационной наработки // Проблемы прочности. 1975. — № 3. — С. 12 — 16.
  115. Исследование прочности турболопаточных сплавов в сверхзвуковых газовыхпотоках / И. Н. Богачев, В. Г. Сорокин, Ю. Г. Векслер и др. // Проблемы прочности. 1974. -№ 2. — С. 85 — 87.
  116. Ю.Г., Гузанов Б. Н., Сорокин В. Г. Влияние воздушного потока на состояние поверхности жаропрочных сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. 1979. — № 5. — С. 43−45.
  117. Woodford D. A. Environmental damage of a cast nickel base superalloy // Met. Trans. 1981.-A 12.-№ 2.-P. 299−308.
  118. Ю.Г., Сорокин В. Г., Гузанов Б. Н. Кратковременная ползучесть металлов в вакууме, на воздухе и в скоростном воздушном потоке // Физика и химия обработки металлов. 1972.-№ 6.-С. 133- 136.
  119. Д.В. О механизме окисления сплавов на основе никеля и хрома. М.: Издательство АН СССР, 1960. -150 с. 128. lngard A., Kofstad К.Р. The oxidation of some Ni-Cr-Al alloys at high temperatures // Met. Trans. 1972. — V. 3. — № 6. — P. 1511−1519.
  120. Smeggil J.G., Bornstein N.S. The effect of NaCl on the oxidation of NiAl // J. Electrochemical Society. 1978. — V. 125. — № 8. — P. 1283 — 1290.
  121. В., Борнстейн H.C., Де Кресченте. Высокотемпературная коррозия деталей газовых турбин // Труды амер. об-ва инжен.-механиков: Энергетические машины и установки: Пер. с англ. М.: Мир, 1981.-Т. 103.-№ 1.-С. 172−184.
  122. Конде, Маккрит. Борьба с высокотемпературной коррозией в морских газовых турбинах // Труды Американского общества инженеров-механиков: Энергетические машины и установки: пер. с англ. 1981. -Т. 103. -№ 1. -С. 172- 184.
  123. М., Koto K.S., Карр R.A. Accelerated oxidation (hot corrosion) of alloys molten salt // Trans. Iron and Steel Inst. Jap. 1981. — V. 20. — № 9. — P. 646 — 658.
  124. В.И. О легировании никелевых сплавов для защиты от сульфидноокисной коррозии//Изв. АН СССР. Металлы. 1985.-№ 1. — С. 176- 181.
  125. Исследование коррозии турбинных лопаток агрегатов ГТ-100 в эксплуатационных условиях / В. И. Никитин, В. В. Меркулов, Е. Г. Малышевская и др // Энергомашиностроение. 1978. — № 12. — С.12−15.
  126. Г. Х. Влияние хрома па сопротивление коррозии и окислению сплавов и покрытий // Жаропрочные сплавы для газовых турбин: Материалы международной конференции. М.: Металлургия, 1981. — С. 125 — 128.
  127. И.В. Влияние хрома, алюминия и титана на коррозионную стойкость никеля в расплавах сульфата и хлорида натрия // Металловедение и термическая обработка металлов. 1985. — № 3. — С. 42 — 46.
  128. С.Б. Вопросы сернистой коррозии материалов энергетических газотурбинных установок // Энергетика и электрификация: научно-производственный сборник, 1978.-№ 3.-32 с.
  129. Г. В., Дроздова С. Ф. Сульфиды. М.: Металлургия, 1972. — 304 с.
  130. Bourlis Y., John С. St. On the role of refractory elements in the hot corrosion of nickel-base alloys // Proc. Symh. Prof. High Temp. Alloys Emphasis environ Eff., Las Vegas, 1976. Princeton, 1976. № 7. — P. 595 — 606.
  131. И.В., Костырко О. С. Влияние молибдена, вольфрама и кобальта на коррозию никелевых жаропрочных сплавов в расплаве солей // Металловедение и термическая обработка металлов. 1985. — № 10. — С. 10 — 25.
  132. Э.М., Самарина A.M., Короткое Н. А. Влияние кремния и бора на высокотемпературное окисление никель-хромовых сплавов // Изв. АН СССР. Металлы. 1981. -№ 6.-С. 186- 190.
  133. Baxter D.J., Derricott R.T., Hirst R.C. The influence of silicon and yttrium on isothermal scaling of an austenitic Fe-Cr-Ni alloy (JN519) at 10000C // Werkst. and Korros. 1983. -V. 34.-№ 9.-P. 446−450.
  134. Omsawa Ken-ichi, Chigasaki Mitsuo, Soeno Ко. Hot corrosion behavior of intermetal-lic compounds of Ni-Al system in fused 75% Na2S04 25% NaCl salt // Тэцу то таганэ. J. Iron and Steel Inst. Jap. — 1982. — V. 68. — № 1. — P. 130 — 139.
  135. Ju Kuang-Ku, Choi Ju, Tryun See. The effect of mass ratio of Ti to A1 on the hot corrosion of quaternary 75 Ni-13,5 Cr-11,5 (Ti+Al) alloys // Met. all. 1983. — V 37. — № 3. — P. 254 -257.
  136. Карбидные фазы в жаропрочных никелевых сплавах с гафнием / С. Т. Кишкин,
  137. Г. Б. Строганов, А. В. Логунов и др. // Изв. АН СССР. Металлы. 1983. — № 5. — С. 143 — 149.
  138. Структурная стабильность карбидных фаз и их влияние на механические свойства жаропрочных никелевых сплавов с гафнием / С. Т. Кишкин, Г. Б. Строганов, А. В. Логунов и др. // Изв. АН СССР. Металлы. 1983. — № 6. — С. 163 — 169.
  139. Е.Г., Масленков С. Б. Термическая обработка аустенитных жаропрочных сталей и сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. 1970. — № 3. -С. 12−19.
  140. В.П., Кузнецов В. П., Кухтин М. В., Горошенко Ю. О. Разработка и исследование свойств жаростойких покрытий, полученных циркуляционным методом / Тем-пературоустойчивые покрытия. Л.: Наука, 1985. — С.93−97.
  141. B.C., Панцырева Е. Г., Куприянов И. Л. Мартенситное превращение в алитированном слое никелевого сплава // Металловедение и термическая обработка металлов. 1973.-№ 6.-С. 71 -72.
  142. Разрушение защитных покрытий и их влияние на свойства жаропрочных сплавов / И. Н. Богачев, Ю. Г. Векслср, B.C. Литвинов и др. // Защитные покрытия па металлах. -Киев: Наукова Думка, 1975. Вып. 8. — С. 136- 140.
  143. Стабильность фаз и эксплуатационная надежность комплексных алюминидных покрытий / B.C. Литвинов, Е. Г. Лесникова, А. А. Архангельская и др. // Температуроустой-чивые покрытия. Л.: Наука, 1985. — С. 55 — 59.
  144. Исследование жаростойкости легированных твердых растворов на основе NiAl / Н. М. Аристова, Л. А. Кучеренко, В. И. Фадеева и др. // Вестник МГУ: Химия. 1978. — № 3. -С. 307−310.
  145. Redden Т.К. Ni-Al coating-base metal interactions in several Ni-base Alloys // Trans. Met. Soc. AIME. 1968. — V. 242. — № 8. — P. 1695−1702.
  146. Smeggil J.G., Bornstein N.S. The effect of NaCl on the oxidation of NiAl // J. Electro-chem. Soc. 1978. — V. 125. — № 8. — P. 1283−1290.
  147. Goeben J.A., Pettit F.S., Goward G.W. Mechanisms for the hot corrosion of nickel-base alloys // Met. Trans. 1973. — V. 4. — № 1. — P.396−410.
  148. Janssen M.M.P. Reaction diffusion and Kirkendall effect in the Ni-Al system // Trans.
  149. Met. Soc. AIME. 1967. — V. 239. — № 9. — P. 1372−1385.
  150. Рик Г. Д., Баетин Г. Ф., Дж. Дж. Ван Jloo. Реактивная диффузия между двумя металлами, включая титан и ниобий // Новые тугоплавкие металлические материалы. М.: Мир, 1971.-С. 156−170.
  151. В. Диффузия в иптерметаллидах // Интерметаллические соединения. -М.: Металлургия, 1970. С. 280−317.
  152. Shankar S., Seigle L.L. Interdiffusion and intrinsic diffusion in the NiAI (P)-phase of the Ni-Al system // Met. Trans. 1978. — A9. -№ 10. — P. 1467−1476.
  153. Helander Т., Agren J. A Phenomenological Treatment of Diffusion in Al-Fe and Al-Ni Alloys Having B2-B.C.C. Ordered Structure // Acta Mater. 1999. — V. 47. — № 4. — P. 1141−1152.
  154. А.Я., Пивкина О. Г. Дефекты кристаллической решетки и скорость взаимной диффузии в упорядоченных фазах переменного состава// Диффузионные процессы в металлах. Тула, 1979. — С. 60−64.
  155. Я.Б. Механические свойства металлов: в 2-х частях. Часть 1. Деформация и разрушение. М.: «Машиностроение», 1974. — 550 с.
  156. Испытание металлов: пер. с нем. под ред. К. Нитше. М.: Металлур., 1967. — 452с.
  157. В.М., Вигдорович В. Н. Микротвердость металлов. — М.: Металлургиздат, 1962.-224 с.
  158. Н.Н., Беляев С. Е., Марковец М. П. Получение основных механических характеристик стали с помощью измерений твердости // Заводская лаборатория. 1945. -Т. XI.-№ 10.-С. 964−973.
  159. Тамман, Мюллер, Цайтшрифт фюр Металькунде. 1936. — Т. XXVIII. — № 3.1. С. 49.
  160. Ф.Ф., Златин Б. С. О применении метода внедрения конуса для определения предела текучести при высоких скоростях деформирования // Заводская лаборатория. 1949.-T.XV.-№ 4.-С. 453.
  161. М.П. Упрощенные методы определения механических свойств по твердости // Заводская лаборатория. 1954. — № 8. — С. 963−969.
  162. М.В., Вандышев Б. А., Сурикова Е. Е. Влияние коэффициента упрочнения металлов на профиль валика вокруг конического отпечатка // Заводская лаборатория -1948.-T.XIV.-№ 3.-С. 338.
  163. Ф.С., Вандышев Б. А. Определение пределов текучести и прочностибезобразцовым методом // Измерительная техника. 1959. — № 6. — С. 26 — 29.
  164. С.Д. К теории безобразцового метода определения предела текучести // Завлдская лаборатория. 1951.-№ 11. — С. 1379 — 1383.
  165. Я.Б., Зилова Т. К., Н.И. Демина. Изучение пластической деформации и разрушения методом накатанных сеток. М.: ОБОРОНГИЗ, 1962. — 188 с.
  166. Материаловедение и технология металлов: под ред. Г. П. Фетисова — М.: Изд-во «Высшая школа», 2001. 637 с.
  167. В.К. Анизотропия твердости и форма отпечатков // Заводская лаборатория. 1959. -№ 5. — С. — 601 — 605.
  168. Ю.С. Деформирование кристаллов при испытаниях на микротвердоеть.- Кишинев: Штиинца, 1972. 420 с.
  169. Ю.С., Гробко Д. З., Кац М.С. Физика процессов микроиндентирования
  170. Кишинев: Штиинца, 1986. 484 с.
  171. П.В. Подход физической мезомеханики к моделированию процессов деформации и разрушения //Физическая мезомеханика. 1998. — № I. — С. 61 — 81.
  172. Качанов J1.M. Механика пластических сред. — Л. — М.: ОГИЗ, 1948. 216 с.
  173. А.Д. Теория пластических деформаций металлов — М.:МАШГИЗ, 1951.-200 с.
  174. Дж., Логе И. Теория дислокаций. М.: Атомиздат, 1972. — 599 с.
  175. В.Е. Основы физической мезомеханики // Физическая мезомеханика. -1998.-№ 1.-С. 5−22.
  176. В.Л., Кренер Э. О роли масштабных уровней в теории упругопластично-сти // Физическая мезомеханика. 1998. — № 1. — С. 109 — 118.
  177. Физическая мезомеханика и компьютерное конструирование материалов / Панин В. Е., Егорушкин В. Е., Макаров П. В. и др. Новосибирск: Наука, 1995. — Т. I. — 298 с.
  178. П.В., Черепанов О. И., Демидов В. Н. Математическая модель упруго-пластического деформирования мезообъема материалов с ограниченным числом систем скольжения // Известия Вузов. Физика. 1995. — № 11. С. — 26 — 57.
  179. Ударные волны и явления высокоскоростной деформации металлов: под ред. М. А. Майерса, JT.E. Мурра. М.: Металлургия, 1984. — 512 с.
  180. А.Г. Пластическое деформирование структурно-неоднородных материалов. Екатеринбург: УрО РАН, 2000. — 294 с.
  181. С.В., Бараз В. Р., Богатов А. А., Швейкин В. П. Физическое металловедение. Екатеринбург: Изд-во УГТУ-УПИ, 2001. 534 с.
  182. С.В., Швейкин В. П. Метод определения диаграмм упрочнения отдельных структурных составляющих в многокомпонентных системах // Физика металлов и металловедение 1995.-Т.80.-№ 1.-С 145−151.
  183. Яновский 10.Г., Образцов И. Ф. Некоторые аспекты компьютерного моделирования структуры и микромеханических свойств перспективных полимерных композиционных материалов // Физическая мезомеханика. 1998. — № 1. — С. 135 — 142.
  184. А.Д., Тюменцев А. Н., Пинжин Ю. П. Активация и характерные типы дефектных субструктур мезоуровня пластического течения высокопрочных материалов // Физическая мезомеханика. 1998. — № 1. — С. 23 — 35.
  185. И.Е., Сороколет С. Р., Марончук И. И. Особенности деформирования геретоструктур Ge-GaAs при действии сосредоточенной нагрузки // Письма в ЖТФ. 1998. -Т. 24.-№ 12.-С. 46−49.
  186. J. Thern, P.F. Cook. Simplified area Function for sharp indenter tips in depth-sensing indentation//.!. Mster. Res. 2002. — V. 17. — № 5. — P. 1143 — 1146.
  187. Ю.С., Тюрин A.M., Иволгин В. И., Коренков B.B. Новые принципы, техника и результаты исследования динамических характеристик твердых тел в микрообъемах // Журнал технической физики, 2000. Т. 70. — № 5. — С. 82 — 91.
  188. Определение комплекса механических свойств материалов в нанообъемах методами наноиндентирования / Ю. И. Головин, В. И. Иволгин, В. В. Коренков и др.// Конденсированные среды и межфазные границы, 2001. Т. 3. — № 2. — С. 122 — 135.
  189. С.И. Соотношение между восстановленной и невосстановленной твердостью при испытании наномикроидентированием // Журнал технической физики, 1999. Т. 69. -№ 7. — С. 42−48.
  190. W.C. Oliver, G.M. Phar. An improved technique for determining hardness and elastic modulus using load and displacement sensing indentation experiments // J. Mater. Res., 1992. V. 7.-№ 6.-P. 1554−1583.
  191. С.И., Алехин В. П. Определение предела текучести по фактической площади контакта сферического индентора при нано-, микро- и макроиндентировании // Деформация и разрушение материалов. 2007. — № 1. — С. 30 — 37.
  192. Metallic materials. Instrumented indentation test for hardness and materials parameters. ISO/FDIS 14 577−1: 2002. ISO Central Secretariat. Rue de Varembe 1, 1211 Geneva, Switze-land.
  193. Ю.И. Зондовые нанотехнологии // Перспективные материалы. Структура и методы исследования / Под ред д.ф.-м.н., проф. Д. Л. Мерсона. М.: ТГУ, МИСиС, 2006. — С. 149 — 244.
  194. С.И., Алехин В. П. Испытания материалов непрерывным вдавливанием индентора. М.: Машиностроение, 1990. — 224 с.
  195. Металловедение и термическая обработка стали: справ, изд. 3-е изд., перераб. и доп.: в 3-х т. — Т. 1. Методы испытаний и исследования / Под ред. Бернштейна М. Л., Рах-штадта А.Г. — М.: Металлургия, 1983. — 352 с.
  196. В.И. Магнитные измерения / Под ред. профессора Е.И. Кондорско-го. М.: Изд-во Московского университета, 1963. — 386 с.
  197. В.И., Комисарова И. П. Метод испытания защитных покрытий на долговечность // Труды ЦКТИ. 1980. — Вып. 176. — С. 67 — 73.
  198. Сопротивление солевой коррозии защитных покрытий жаропрочных никелевых сплавов / В. Г. Сорокин, Б. Н. Гузанов, С. В. Косицын, Н. Б. Вандышева (Пугачева) и др. // Защитные покрытия на металлах. Киев: Наукова думка, 1989. — Вып. 23. — С. 68−70.
  199. Вандышева (Пугачева) Н.Б., Гузанов Б. Н., Косицын С. В., Пенягина О. П. Защита никелевых сплавов от сульфатно-хлоридного расплава алюмосилицидным покрытием // Защита металлов, 1990. № 2. — С. 328−331.
  200. Erdos Е., Aldorfer Н., Densler Е. Corrosion testing jf Nickel-base supper alloys and coatings with molten sulphates at 900 °C // Werkst. und Korros. 1982. — V. 33. — № 7. — P. 373 385.
  201. Определение сопротивления деформации по результатам внедрения конического индентора / С. В. Смирнов, В. К. Смирнов, А. Н. Солошенко и др. // Кузнечно-штамповочное производство. — 2000. № 3. — С. 3 — 16.
  202. С.В., Пугачева Н. Б., Тропотов А. В., Солошенко А. Н. Сопротивление деформации структурных составляющих сложнолегированной латуни // Физика металлов и металловедение. 2001. — Том 91. — № 2. — С. 1−7.
  203. А.И., Кувшинов П. А., Титоренко Д. Ф. Построение приближенных решений краевых задач теории упругости методом аналитических элементов // Математическое моделирование.-2001.-Т. 13.-№ 4.-С. 109−116.
  204. Ю.В., Ташкинов А. А. Механика деформирования и разрушения структурно неоднородных тел. — М.: Наука, 1984. — 116 с.
  205. Качанов J1.M. Основы теории пластичности. М.: Металлургия, 1969. — 420 с.
  206. Д.С., Иванов С. Г. К статистическому описанию структуры двухкомпо-нентных композитов // Механика микронеоднородных материалов и разрушение. Екатеринбург, 1999.-С. 21.
  207. С.В., Смирнов В. К., Солошенко А. Н., Швейкин В. П. Определение коэффициентов в функциональной зависимости сопротивления деформации по результатам вдавливания конического индентора// Металлы, 1998. № 6. — С.91−94.
  208. А.Н. Разработка метода моделирования напряженно-деформированного состояния при обработке давлением структурно-неоднородных материалов: дис.. канд. техн. наук. 05.16.05: защищена 17.02.2000 г. Екатеринбург, 2000. — 332 с.
  209. .В. Метод Монте- Карло. М.: Знание, 1996. — 48 с.
  210. С.В., Пугачева Н. Б., Солошенко A.M., Тропотов А. В. Исследование пластической деформации сложнолегироваиной латуни // Физика металлов и металловедение 2002. — Т. 93. — № 6. — С. 91 — 100.
  211. В.Э., Соколкин Ю. В., Ташкинов А. А. Механика неупругого деформирования и разрушения композиционных материалов / Под ред. Ю. В. Соколкина. М.: Наука, Физматлит, 1997. — 288с.
  212. А.А., Мироненко Э. И., Титарев Н. Я. О влиянии кремния на структуру и свойства вторичной латуни J1C // Известия ВУЗов. Цветная металлургия. -1977. -№ 1. -С. 121 124.
  213. С.И., Попучиков Ю. П., Титова А. Г., Пискунова JI.A. Формирование слитка полунепрерывного литья латуни сложного состава // Цветные металлы. 1987. -№ 9. — С. 76 — 79.
  214. Н.Б., Панкратов А. А., Фролова Н. Ю., Котляров И. В. Структурные и фазовые превращения в (а+р)-латунях // Металлы 2006. — № 3. — С.65 — 75.
  215. А.В., Пугачева Н. Б., Рязанцев Ю. В., Жукова J1.M. Исследование остаточных напряжений в изделиях, изготовленных из сложнолегироваиной латуни // Металловедение и термическая обработка. 2006. — № 1. — С. 28 — 32.
  216. Н.Ф., Сидоренко Ф. А. Силициды переходных металлов четвертого периода. М.: Металлургия, 1971. — 582 с.
  217. Н.Б., Тропотов А. В., Смирнов С. В., Кузьмин О. С. Влияние содержания железа в легированной латуни ЛМцАЖКС на состав и морфологию силицидов (Fe, Mn) sSi3 // Физика металлов и металловедение. 2000. — Т. 89. — № 1. — С. 62−69.
  218. В.И., Хомская И. В., Фролова НЛО. Структурный механизм образования а-фазы и мартенситное превращение в Cu-Zn-Al сплавах с частицами а-фазы // Физика металлов и металловедение. 2000. — Т. 89. — Вып. 3. — С 85−92.
  219. X., Дилей Л. Мартенеитные превращения в сплавах на основе меди, серебра и золота. М.: Наука, 1980. — 205 с.
  220. В.Г., Кондратьев В. В., Хачин В. Н. Предпереходные явления и мартен-ситные превращения. Екатеринбург, 1998. — 368 с.
  221. И.В., Зельдович В. И. Термоупругие мартенситные превращения и распад твердого раствора в сплавах Cu-Zn-Al с памятью формы // Физика металлов и металловедение. 1996. — Т. 82. — Вып. 6. — С. 83−93.
  222. Микромеханика разрушения и деформации латуни / С. В. Смирнов, Н. Б. Пугачева, М. В. Мясникова и др.// Физическая мезомехапика. 2004. — № 7. — Ч. 1. — С. 165 — 168.
  223. Микроструктурные особенности разрушения латуни / С. В. Смирнов, Н. Б. Пугачева, М. В. Мясникова и др.// Вестник УГТУ-УПИ. Механика микронеоднородных материалов и разрушение: сборник научных трудов. Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2004. -С. 89−94.
  224. Л.А. Твердость хрупких тел. М. Л.: Из — во АН СССР, 1949. — 144 с.
  225. Г. И., Губенко С. И. Влияние неметаллических включений на развитие деформации стальной матрицы. // Обработка металлов давлением: межвузовский сборник. -Свердловск: изд. УПИ, 1982. Вып. 9. — С. 11 — 114.
  226. В.Р., Пушкарев О. И., Хведорук А. Л. Определение прочности сцепления покрытия с подложкой методом микровдавливания // Заводская лаборатория. 1978. -№ 12. — С. 47 — 53.
  227. .Н., Косицын С. В., Пугачева Н. Б. Упрочняющие защитные покрытия в машиностроении. Екатеринбург: УрОРАН, 2004. — 244 с.
  228. Klower J. Factors affecting the oxidation behavior of thin Fe-Cr-Al Fails. Pt 1. Effect of foil dimensions // Mater, and Corros. 1998. — V. 49. — № 10. — P. 758 — 763.
  229. Jedlinski J, Borchardt G., Mrowec S. The influence of reactive elements on the degradation of commercial Fe-23Cr-5Al alloys at high temheratures// Werkst. Und Korros. 1990. — Vil. 41. -№ 12.-S. 701 -709.
  230. Nobori T e.a. Окисление при высоких температурах фольги из нержавеющей стали с высокой концентрацией алюминия в поверхностном слое // Дзайрё то пуросэсу — Curr. Adv. Mater. And Proc. 1991. — V. 4. -№ 3. — P. 912.
  231. C.C. Рекристаллизация металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1978.568 с.
  232. Н.Б., Косицын С. В. Бабич Н.В. Термодиффузионные покрытия на основе ферросплавов с РЗМ // Физика и химия обработки материалов. 1998. — № 4. — С. 42 -48.
  233. Свойства, получение и применение тугоплавких соединений: справочник / Под ред Т. Я. Косолаповой. М: Металлургия, 1986. — 928 с.
  234. Многокомпонентные упрочняющие покрытия для высокотемпературных деталей мощных дизелей / Н. Б. Вандышева (Пугачева), П. А. Федоров, Н. В. Клюева и др. // Защитные покрытия на металлах. Киев: Наукова думка, 1990. — Вып.24. — С. 100−104.
  235. О.В., Литвинов B.C., Чумакова Л. Д. Фазовые и структурные превращения при алитировании хромоникелевой стали // Межвузовский сборник: Термическая обработка и физика металлов. Свердловск: УПИ, 1989. — Вып. 14. — С. 116 — 120.
  236. З.Н., Толочко М. Н., Свежова С. И., Кондратьев В. К. Влияние хрома на упорядочение сплавов Fe-Al // Упорядочение атомов и его влияние на свойства сплавов. -Киев: Наукова Думка, 1968. С. 120 — 124.
  237. Физические свойства сталей и сплавов, применяемых в энергетике: справочник / Под ред. Б. Е. Неймарк. Л.: «Энергия», 1967. — 324 с.
  238. А.А. Ближний порядок в твердых растворах металлов // Соросов-ский образовательный журнал. 1999. -№ 11. — С. 110−116.
  239. .Г., Крапошин B.C., Линецкий ЯЛ. Физические свойства металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1980. — 320с.
  240. В.И., Кайнельсон А. А. Ближний порядок и физические свойства однофазных сплавов // Упорядочение атомов и его влияние на свойства сплавов. Киев: Нау-коваДумка, 1968.-С. 14−22.
  241. B.JT. Механика обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1986.-688 с.
  242. Разработка фольги из термостойкой стали, выполняющую функцию металлического носителя / Yamanaka Mikio // Дзайре то Поросэсу: Curr. Adv. Mater, and Proc. 1991. -V. 4. — № 6. — С. 1784−1787.
  243. Тур У .Я., Серебряков К. Б., Желобов JT.A. Устройство автомобиля: учебник для учащихся автотранспортных ВУЗов. М.: Машиностроение, 1991. — 353 с.
  244. Современные жаростойкие материалы: справ, изд. под ред. С. Мровсц, И. Вер-бера Пер. с польского под ред. С. Б. Масленкова. — М.: Металлургия, 1986. — 360 с.
  245. Повышение жаростойкости металлических блоков-носителей катализатора методом газофазного алитирования / С. В. Косицын С.В., В. В. Корольков В.В., Н. Б. Пугачева и др. // Кинетика и катализ. 1998. — Т. 39. — № 5. — С. 707−712.
  246. Е., Гебхард Е. Газы и углерод в металлах: пер. с нем. М.: Металлургия, 1980.-712 с.
  247. Н.Б., Экземплярова Е. О., Задворкин С. М. Влияние алюминия на структуру и физические свойства сплавов Fe-Cr-AI // Металлы, 2006. № 1. — С 68 — 75.
  248. А.А. Обоснование и разработка технологии алитирования при ремонте деталей гидроагрегатов сельскохозяйственной техники: Дис.. к-та техн. наук 05.16.01- защищена 17.05.92 г. Саранск, 1992. — 250 с.
  249. Вандышева (Пугачева) Н. Б. Разработка составов и технологии нанесения термодиффузионных модифицированных алюминидных покрытий повышенной коррозионной стойкости: Дис.. к-та техн. наук 05.16.01- защищена 17.12.96 г. Свердловск, 1986. — 243 с.
  250. Е.Г., Коломыцев П. Т. Влияние РЗМ и магния на защитные свойства диффузионных покрытий // Защитные покрытия на металлах. Киев: Наукова Думка, 1975. -Вып.9. — С. 167−171.
  251. Ю.Г., Куприянов И. Л., Комплексное поверхностное насыщение сплава ЖС6К алюминием и танталом, алюминием и ниобием // Защитные покрытия на металлах. -Киев: Наукова Думка, 1971. Вып. 5. — С. 124- 127.
  252. Модифицированное алюмосилицидное покрытие для жаропрочных никелевых сплавов / Б. Н. Гузанов, С. В. Косицын, Н. Б. Вандышева (Пугачева) и др. // Металловедение и термическая обработка металлов. 1985. -№ 1. — С. 21−23.
  253. Коррозионная стойкость легированных алюминидных покрытий / Б. Н. Гузанов, С. В. Косицын, Н. Б. Вандышева (Пугачева) и др. // Энергомашиностроение. 1984. — № 1. -С. 72 — 74.
  254. Влияние состава и структуры жаропрочных никелевых сплавов на строение и свойства диффузионных покрытий / С. В. Косицын, Н. Б. Вандышева (Пугачева), Б. Н. Гузанов и др. // Защитные покрытия на металлах. Киев: Наукова думка, 1987. — В. 21. — С. 20 -24.
  255. А. с. 1 059 923 СССР, МКИ3 С 23 С 9/04. Состав для алюмосилицирования изделий / Б. Н. Гузанов, В. Г. Сорокин, Н. Б. Вандышева (Пугачева) и др. (СССР). № 3 418 786/22−02- заявл. 07.04.82- опубл. 30.09.83, Бюл. № 9 — С. 123.
  256. Исследование повреждаемости шликерных алюмосилипидных покрытий в процессе эксплуатации лопаток авиационных ГТД / Ю. Г. Смирнов, М. А. Лебедева, Н.Б. Ван-дышева (Пугачева) и др. // Авиационная промышленность. 1988. — № 1. — С. 68−71.
  257. Ф. Кристаллическая структура и размеры атомов // Теория фаз в сплавах. М.: Металлургия, 1961. — С. 111 — 199.
  258. М., Андерко К. Структуры двойных сплавов: в 2 томах. М.: Метал-лургиздат, 1962. — 1488 с.
  259. М.А. Производство ферросплавов. М.: Металлургия, 1985. — 344с.
  260. С.В., Гузанов Б.Н, Вандышева (Пугачева) Н.Б., Бабынькин А. Н. Термодинамический анализ газовой фазы при термодиффузионном алюмосилицировапии / Известия АН СССР. Неорганические материалы. — 1985. № 9. — С. 1579 — 1582.
  261. Влияние условий эксплуатации на долговечность многокомпонентных покрытий лопаток турбин / В. А. Андреев В.А., Б. Н. Гузанов Б.Н., Н. Б. Вандышева (Пугачева) и др. // Технологии судостроения. 1985. -№ 12. — С. 110—113.
  262. Структурные и фазовые превращения в сплавах системы Ni-Co-Cr-AI-Y / Б. Н. Гузанов, С. В. Косицын, Н. Б. Вандышева (Пугачева) и др. // Межвузовский сборник: Термическая обработка и физика металлов. Свердловск: УПИ, 1986. — Вып. 11. — С. 106 — 112.
  263. . Н., Сорокин В. Г., Косицын С. В. Влияние защитных покрытий на механические свойства жаропрочных сплавов // Проблемы прочности. 1984. — № 1. — С. 100−103.
  264. Влияние структуры защитных покрытий системы Al-Si на сопротивление усталости сплава ЭП539ЛМ / В. П. Лесников, В. В. Грибов, Е. Г. Лесникова и др. // Защитные покрытия на металлах. Киев: Наукова думка, 1987. — Вып. 21. — С. 84−87.
  265. Влияние защитных покрытий на высокотемпературную усталость жаропрочных сплавов / Ю. Г. Векслер, В. В. Грибов, В. П. Лесников и др. // Проблемы прочности. 1986. № 8. — С. 76−78.
  266. Н.Б., Косицын С. В. Особенности разрушения никелевых сплавов с диффузионным алюминидным покрытием при испытаниях на растяжение и малоцикловую усталость // Металловедение и термическая обработка металлов. 1999. — № 3. — С. 25−28.
  267. А.И., Гецов Л. Б. Термическая обработка лопаток с покрытиями // Металловедение и термическая обработка металлов. 1995. — № 9. — С. 21−25.
  268. А.с. 1 349 323 СССР, МКИ4 С 23 С 12/02. Состав для алюмосилицирования жаропрочных никелевых сплавов / С. В. Косицын, Б. Н. Гузанов, Н. Б. Вандышева (Пугачева) и др. (СССР). № 4 006 847/22−02- заявл. 13.01.86- опубл. 28.07.87, Бюл. № 7. — С. 118.
  269. Rivin. V.G. Raynor G.V. Phase equilibria in iron ternary alloys / Critical evaluation of constitution of aluminum-iron-silicon system // Int. Metals Rev. 1981. — V. 26. — № 3. — P. 133 152.
  270. Бор, его соединения и сплавы / Г. В. Самсонов, Л. Я. Марковский, А. Ф. Жигач и др. Киев: Из-во АН УССР, 1960. — 590 с.
  271. Г. Д. Боридные фазы в сплавах на никелевой основе // Металловедение и термическая обработка металлов. 1985. — № 10. — С. 28 — 30.
  272. Влияние замены углерода бором на структуру и свойства никелевого сплава с высоким содержанием титана / Ю. Г. Векслер, В. П. Лесников, А. А. Копылов и др. // Физика металлов и металловедение. 1985. — Т. 60. — Вып. 1. — С. 82 — 87.
  273. Влияние легирования на фазовые превращения и свойства никелевого сплава / А. А. Копылов, В. П. Лесников, В. В. Богаевский и др.// Физика металлов и металловедение. -1986. Т. 62. — Вып. 1. — С 145 — 154.
  274. Темпрературоустойчивые износостойкие покрытия, содержащие бориды хрома/ Н. В. Обабков, В. Г. Сорокин, Б. Н. Гузанов и др. // Высокотемпературная защита материалов. -Л.: Наука, 1981.-С. 159- 163.
  275. Сравнительные испытания жаростойких покрытий на никелевом сплаве ЖС6К / Ю. М. Лахтин, В. А. Бородин, Я. Д. Коган и др. // Защита металлов, 1978. Т. 14. — Вып. 4. — С. 490, 491.
  276. В.П., Лесников В. П., С.А. Мубояджян, О. В. Репина. Градиентные комплексные защитные покрытия для монокристальных турбинных лопаток теплонагру-женных ГТД / Металловедение и термическая обработка металлов. 2007. — С. 41 — 48.
  277. Н.Б., Мазаева Е. С. Защитные свойства высокотемпературных комбинированных покрытий // Физика и химия обработки материалов. 2001. — № 4. — С. 82 — 89.
  278. Г. С. Физика твердого тела.- М.: МГУ, 1961. 502 с.
  279. Акт использования результатов работы на ООО «НПО «Битек»
  280. Генеральный директор ООО «Научно-производственная фирма «Битек», доцент, к.т.н.1. Главный технолог, к.т.н1. Б.Н. Пойгин
  281. Представление к присвоению медали лауреата Международной специализированнойвыставки «МЕТАЛЛ-ЭКСПО-2О07»
  282. Блокирующее кольцо синхронизатора. Долговечность. Снижение материальных затратдеталь деталькольцевая заготовка штампованная заготовка мод. 2108 мод. 2110
  283. ЭКОНОМИЧЕСКИЙ ЭФФЕКТ от внедренных мероприятий составил 20 млн руб.
  284. XIII-TH INTERNATIONAL INDUSTRIAL EXHIBITION METAL’EXPO'20 071. Награждается коллектив
  285. М.Д., Котляров И. В., Денисов П. М., Борисова В. Г., Малыхин М. В., Титова А. Г., Волков М. И., Жукова Л. С., Овчинников А. С., Смирнов С. В., Пугачева Н.Б.)1. Председатель
  286. Совета директоров «Металл-Экспо"c/f/vw^— А. Г. Романова.г.:г. Москва, 15 попбря 2007 г.
  287. Акт использования результатов работы на Уральском турбинном заводе1. Утверждаю:
  288. Технический директор ЗАО «УТЗ"а ."4/ /Г',• > дакугЛО"&trade-'/,-1. АКТ ИСПОЛЩ, ВА? Ш#л Щ) результатов^НШ?--—г ^'-dy
  289. Технология нанесения шликерного алюмосилицидпого покрытия
  290. Приготовления шликера для алюмосилицирования сталей и сплавов с использованием фромофосфатного связующего представляет собой многостадийную последовательность операций, отклонение от которой снижает качество получаемых покрытий.
  291. Смешивание порошка окисла MgO с водой с протеканием реакции
  292. MgO + Н20 Mg (OH) Окись магния плохо растворима в воде, поэтому большая её часть остаётся в виде взвеси. Приготовленный раствор должен иметь слабощелочную среду (рН=10).
  293. Растворение хромового ангидрида в щелочной среде щликера с образованием хромата магния MgCr04. При этом раствор сохраняет слабощелочную среду (рН=9), принимает оранжевую окраску, непрозрачен из-за взвеси дисперсной окиси магния.
  294. Добавление ортофосфорной кислоты с увеличением кислотности среды шликера до рН=1. Раствор при этом сильно разогревается, становится прозрачным, имеет оранжевый цвет.
  295. Введение порошка алюминия с образованием фосфатов А1(Н2Р04)2 и А1(НР04)з. При этом в растворе присутствуют также фосфаты магния и хроматы магния (рН=2,2). Большая часть металлического порошка не растворяется и со временем оседает на дно.
  296. При выборе состава хромофосфатного связующего шликера использованы данные монографии М.М.
  297. Сычёва «Неорганические клеи». JL: Химия, 1986. 152 с.
  298. Жидкая часть шликера приобретает густой буро-зелёный цвет часть шестивалентного хрома восстанавливается до трёхвалентного.
  299. Введение порошка кремния не приводит к изменению кислотности и цвета раствора.
  300. При нанесении шликера следует избегать наплывов, поскольку это приводит к образованию покрытия разной толщины (от 50 до 150 мкм). Необходим обязательный подогрев сплава перед окраской до температур 60−100°С, чтобы шликер не стекал с поверхности.
  301. Для получения хорошей адгезии шликера желательно проведение предварительной обработки поверхности сплава. Адгезия шликера увеличивается в ряду: шлифование -литая поверхность пескоструйная обработка.
  302. После отжига поверхность детали должна быть тёмно-серого цвета (допускается чёрный цвет), без шероховатостей (сохраняется класс обработки исходной поверхности до ХТО).
  303. Покрытие содержит магний в тонком приповерхностном слое в малых количествах (около 1 мае. %). Магний можно зафиксировать при микрорентгеноспектральном анализе поверхности детали после ХТО.
  304. По структуре и характеру распределения элементов шликерные покрытия идентичны получаемым в контейнерах с порошковой смесью ферросплавов. Отличие заключается в меньшем содержании алюминия при одинаковых температурах и длительностях насыщения.
  305. Характер распределения элементов в покрытии 23Al-5Si показан на рисунке Г.
  306. Для выбора состава металлического наполнителя шликера и режима ХТО следует руководствоваться данными таблицы.
Заполнить форму текущей работой

Сдать сессию!