Электроснабжение механического цеха мощностью 9630 кВт с напряжением 380/220 В

Системой электроснабжения вообще называют совокупность устройств для производства, передачи и распределения электрической энергии.

Системы электроснабжения промышленных предприятий создаются для обеспечения питания электроэнергией промышленных приемников электрической энергии, к которым относятся электродвигатели различных машин и механизмов, электрические печи, электролизные установки, аппараты и машины для электрической сварки, осветительные установки и другие промышленные приемники электроэнергии. Задача электроснабжения промышленных предприятий возникла одновременно с широким внедрением электропривода в качестве движущей силы различных машин и механизмов и строительством электрических станций.

Первые электрические станции сооружались в городах для целей освещения и питания электрического транспорта, а также при фабриках и заводах. Несколько позднее появилась возможность сооружения электрических станций в местах залежей топлива (торфа, угля, нефти) или местах использования энергии воды, в известной степени независимо от мест нахождения потребителей электрической энергии — городов и промышленных предприятий. Передача электрической энергии к центрам потребления стала осуществляться линиями электропередачи высокого напряжения на большие расстояния.

В настоящее время большинство потребителей получает электрическую энергию от энергосистем. В то же время на ряде предприятий продолжается сооружение и собственных ТЭЦ.

Необходимость в производстве электрической энергии на фабрично-заводских электростанциях обусловливается рядом причин:

а) потребностью в тепловой энергии для технологических целей и отопления и эффективностью попутного производства при этом электрической энергии;

б) необходимостью резервного питания для ответственных потребителей (второй источник питания);

в) необходимостью использования вторичных энергоресурсов;

г) большой удаленностью некоторых предприятий от энергосистем.

По мере развития электропотребления усложняются и системы электроснабжения промышленных предприятий. В них включаются сети высоких напряжений, распределительные сети, а в ряде случаев и сети промышленных ТЭЦ. Возникает необходимость внедрять автоматизацию систем электроснабжения промышленных предприятий и производственных процессов, осуществлять в широких масштабах диспетчеризацию процессов производства с применением телесигнализацин н телеуправления и вести активную работу по экономии электрической энергии.

Проектирование систем электроснабжения промышленных предприятий велось в централизованном порядке в ряде проектных организаций. В результате обобщения опыта проектирования возникли типовые решения. В настоящее время созданы методы расчета и проектирования цеховых сетей, выбора мощности трансформаторов, методика определения электрических нагрузок, выбора напряжений, сечений проводов и жил кабелей и т. п.

Главной проблемой в ближайшем будущем явится создание рациональных систем электроснабжения промышленных предприятий. Созданию таких систем способствует следующее:

1. Выбор и применение рационального числа трансформаций;

2. Выбор и применение рациональных, напряжений;

3. Правильный выбор места размещения цеховых и главных распределительных и понизительных подстанций;

4. Дальнейшее совершенствование методики электрических нагрузок;

5. Рациональный выбор числа и мощности трансформаторов;

6. Принципиально новая постановка для решения таких задач, как например, симметрирование электрических нагрузок;

7. Общая задача оптимизации систем промышленного электроснабжения.

1. Общие сведения о предприятии

электроэнергия мощность замыкание технологический

ОАО завод «Потенциал» был организован для проведения научно-исследовательских работ и производства по отработке конструкций и технологий изготовления электробуровой техники на базе Харьковского электромеханического завода (ХЭМЗ).

В мае 1972 г. предприятие получило право юридического лица опытно-промышленного производства ЦКТБЭ.

С 1979 г. опытное производство было реорганизовано в Опытный завод специального проектно-конструкторского бюро погружного электрооборудования. С этого периода на предприятии было налажено также серийное производство погружных электродвигателей серии ПЭД и торцовых релитовых уплотнений, мелкосерийное производство электробуровой техники. В 80-е годы завод приступил к выпуску сейсмотехники для геологоразведочных работ.

Во время экономического кризиса в 90-е годы спрос на электробуровую технику резко снизился, поэтому завод вынужден был расширить номенклатуру своей продукции, пользующуюся спросом рынка, в частности было организовано производство оборудования для магистральных газопроводов.

С 1994 г. предприятие путем приватизации преобразовано в открытое акционерное общество завод «Потенциал».

В настоящее время завод имеет возможность и выпускает всю гамму электробуровой техники, погружных электродвигателей для откачки нефти и воды, сейсмотехники. 80% изготовляемой продукции экспортируется в страны СНГ. Основными заказчиками выступают: ГК «Туркменнефть», АНК «Башнефть», ОАО «Укрнефть», АО «Альметьевский насосный завод», ОАО «Привод» г. Лысьва, ОАО «Борец» г. Москва, Кутаисский электромеханический завод, а также различные НГДУ России и Украины.

ОАО завод «Потенциал» занимается выпуском следующей продукции:

1 Оборудование для электробурения.

1. Оборудование для бурения скважин диаметром (146−490) мм. глубиной до 7000 м. вертикальных, наклонно-направленных и горизонтальных на нефть, газ и др.

1.1 Электробуры — ГОСТ 15 880–96, ТУ У3.10−216 852−019−98;

1.2 Редукторы — ТУ У3.10−216 852−009−96;

1.3 Механизмы искривления;

1.4 Токоприемники;

1.5 Устройство контроля изоляции

1.6 Телеметрические системы;

1.7 Секции кабельные «токопровода» к электробуру типа КСТ1-ТГ;

1.8 Клапан обратный шариковый;

1.9 Регулируемый отклонитель — по техническому заданию;

2. Электробуры для бурения вертикальных скважин на воду с передвижной самоходной установки диаметром до 400 мм. глубиной до 500 м. — ГОСТ 15 880–96 и задание заказчика.

3. Электробуры для бурения скважин диаметром до 394 мм. для подземной газификации углей и дегазации пластов — ГОСТ 15 880–96.

4. Электробуровые комплексы для бурения скважин диаметром до 490 мм. протяженностью до 2500 м. по заданной траектории при прокладке трубопроводов и других коммуникаций под водными и иными преградами — ГОСТ 15 880–96 и задание заказчика.

5. Электробуровые комплексы для бурения вертикальных скважин с навеса диаметром 350, 490, 590, 649, 750 и 850 мм. глубиной до 70 м. в промышленном и гражданском строительстве — ГОСТ 15 880–96 и задание заказчика.

6. Электробуровые комплексы для бурения вертикальных скважин с навеса диаметром от 990 до 1540 мм. глубиной 70 м. при строительстве опор мостов — ГОСТ 15 880–96 и задание заказчика.

7. Электробуровые агрегаты РЭБ 1950 для бурения вертикальных скважин с навеса диаметром 1950 мм. глубиной 70 м. при строительстве опор мостов — задание заказчика.

8. Четырехшпиндельные электробуры для бурения вертикальных скважин с навеса диаметром 1294, 1345, 1390, 1490, 1540, 1650 мм. глубиной до 70 м. при строительстве опор мостов.

9. Шпиндель-редуктор для турбобура диаметром 190 и 240 мм. — задание заказчика.

10. Наддолотный шаровой механизм искривления для турбобуров и электробуров — задание заказчика.

11. Геофизические устройства ориентирования бурового инструмента для контроля забойных параметров при бурении скважин: электробурами (ГУОБИЭ); турбобурами (ГУОБИТ).

II. Оборудование для добычи нефти и воды.

1. Погружные маслонаполненные электродвигатели для привода нефтяных насосов УЭЦН типа ПЭД.

2. Погружные водонаполненные электродвигатели закрытого типа ПАВ.

3. Торцевые релитовые уплотнения типа 2Р25, 2Р35.

III. Оборудование для геологоразведки.

1. Силовые электромеханические импульсивные источники:

а) источник сейсмических колебаний импульсный на база автомобиля КРАЗ;

б) на базе трактора — «Сейсмодин С7200/15УХЛ1», «Сейсмодин С9600/15УХЛ1»;

в) инженерный — на базе легкового автоприцепа «Терра-М» — по тех. заданию заказчика.

IY. Оборудование для магистральных газопроводов.

1. Устройства сужающие быстросъемные: УСБ 6,3−50 (80; 100; 150; 200; 300; 400; 500; 700) У1.

2. Ремкомплекты для регуляторов давления газа прямого действия РД-25 (40; 50; 80; 100; 150) — 64.

Y. Прочие услуги.

1. Запасные части ко всему выпускаемому оборудованию.

2. Ремонт выпускаемого оборудования.

3. Ремонт газовых задвижек магистральных газопроводов.

4. Бытовой погружной насос БВП — 0,28−70−220 (380).

На территории предприятия находится 2-а корпуса МС-1 и МС-2, склад.

В корпусе МС-1 размещаются следующие участки, отделения и лаборатории:

Лаборатория исследования электробуров;

Лаборатория электропривода;

Лаборатория испытаний систем токоподвода;

Машинный зал с распредустройством 6 кВ;

Механический участок;

Участок пресования;

Гальванический участок;

Термический участок;

Инструментальный участок;

Штамповочный участок;

Участок порезки;

Участок сборки сердечников статора;

Сушильно-пролиточный участок;

Участок сборки шпинделей;

Участок обработки валов роторов, шпинделей и токоприемников;

Заточный участок;

Отделение координатно-расточных и шлифовальных станков;

Участок комплектации запасных частей;

Маслохозяйство.

Лаборатория исследования электробуровслужит для исследования двигателей электробуров переменного и постоянного тока, а также макетных образцов двигателей электробуров.

В лаборатории оборудовано семь рабочих мест. Шесть вертикальных рабочих мест размещены на общем стенде, который состоит из металлоконструкции, кантователя испытуемых электробуров, обсадных труб и зажимного устройства. Испытание двигателя электробура в горизонтальном положении проводится на стенде, состоящем из шашечных плит, размером 180 001 500 мм. Исследуемый двигатель и нагрузочная машина крепятся к стенду специальными зажимами.

Каждое место оборудовано пультом управления испытаниями, силовым шкафом с установленными в нем контакторами, автоматами, шунтами и трансформаторами тока.

Высоковольтные рабочие места предусматривают в/в станции управления с устройством для автоматического контроля изоляции. Нагрузочные машины установлены в подвале под стендом и сочленяются с испытуемыми электробурами эластичными муфтами.

Соединение исследуемых двигателей электробуров и их нагрузочных машин с источниками питания, которые установлены в машзале, осуществляется через подключательные пункты. К подключательным пунктам подводится питание от индукционных регуляторов и генераторов постоянного и переменного тока (при частоте от 15 до 50 Гц).

Испытание на электрическую прочность изоляции проводится от передвижных пультов на 6 кВ и 3 кВ.

В лаборотории электропривода предусмотрено два рабочих места, состоящих каждое из пульта управления, силового шкафа и стенда из шашечных плит размером 120 003 000 мм. В лабораторию подаются различные регулируемые напряжения переменного и постоянного тока из машинного зала. В лаборатории установлены четыре переносных агрегата, служащие для получения регулируемого напряжения постянного тока. Также предусмотрено исследование и наладка станций управления комплектно с агрегатами для питания двигателя электробура. Работа также может производится как с отдельными станциями управления, так и в комплекте с двигателем электробура, установленным на одном из рабочих мест лаборатории исследования электробуров.

Машинный зал является общим для всех лабораторий и служит для обеспечения их регулируемыми напряжениями переменного и постоянного тока и рекуперации энергии в сеть при испытании двигателей электробуров под нагрузкой. Управление высоковольтными машинами переменного тока агрегатов и индукционными регуляторами осуществляется от РУ-6 кВ. Управление низковольтными машинами агрегатов и индукционными регуляторами осуществляется от щита переменного тока и щита станций управления индукционными регуляторами. Управление машинами постоянного тока агрегатов осуществляется от щита постоянного тока и щита возбуждения.

В корпусе МС-2 размещаются:

1. Механический участок;

2. Участок торцевых уплотнений;

3. Участок вакуумных печей.

2. Оценка схемы электроснабжения ОАО Завода «Потенциал»

Питание ОАО завода «Потенциал» осуществляется переменным током частотой 50 Гц на напряжении 6 кВ.

Основным источником питания предприятия является ЗРУ 6кВ ПС-330кВ «Лосево» от ячейки № 36 по КЛ 6кВ состоящей из двух кабелей марки ААБ-6 — (3*185). КЛ приходит на ячейку № 13 РУ-6 кВ предприятия. Вторая КЛ (резервный ввод) прокладывается от ЦРП-6 кВ корпуса № 70 завода ХЭМЗ кабелем марки ААБГ-6−2 (3*70).

РУ-6 кВ предназначено для питания потребителей машзала, подстанций предприятия и испытательного стенда-буровой. Система шин РУ одинарная секционированная с помощью разъеденителя на две секции. На каждой секции предусмотрен трансформатор напряжения. Питающие кабельные линии присоединяются к разным секциям РУ-6 кВ с помощью маслянных выключателей. Все отходящие кабельные линии присоединяются к сборным шинам РУ-6 кВ также с помощью масляных выключателей.

Распределительное устройство 6 кВ размещается на площадях машзала. РУ-6 кВ комплектуется из 30 металлических камер типа КРУ2−10Э, в том числе одной секционной камеры. Все камеры устанавливаются в один ряд. Помещение РУ-6 кВ отделено от машзала съемным сетчатым ограждением. В соответствии с ПУЭ, предусматривается два выхода расположенные по торцам РУ-6кВ. Кабели 6 кВ к агрегатам машзала прокладываются по конструкциям в кабельном канале. К другим потребителям электроэнергии кабели прокладываются в пределах машзала, также по конструкциям в кабельном канале, вне пределах машзала-в борозде пола под уголком и в стальных трубах.

Электроснабжение корпусов предприятия осуществляется от 4-х КТП встроенных в корпуса по 1000 кВА каждая. КТП № 1,2,3 размещаются в корпусе МС-1 и КТП № 4- в корпусе МС-2. КТП получают питание от РУ-6 кВ и состоят из трех основных элементов: вводного устройства ВН, силового трансформатора типа ТМЗ-1000/6 и шкафа ввода НН с выходом на магистраль. Каждая КТП имеет резервирование по низкой стороне через разъединитель.

Магистрали корпусов выполняются закрытыми шинопроводами типа ШМА с номинальным током 1000 А, прокладываемыми в отверстиях ферм и по фермам. Ответвления от магистралей к распределительным пунктам и шинным сборкам выполняется проводом марки АПРТО-500 в стальных тонкостенных трубах по ферме, колонам и полу, при этом сечения ответвлений приняты не менее 10% пропускной способности защищенного участка магистрали. На ответвлениях от магистралей к РП и шинным сборкам в качестве аппаратов защиты устанавливаются ящики с автоматами.

Учет электроэнергии на предприятии предусматривается:

1. Активной и реактивной на фидерах ввода.

2. Активной на всех остальных фидерах.

На предприятии предусматривается компенсация реактивной мощности. Для этого установлены батареи статических конденсаторов на напряжения 6 кВ и 0,4 кВ. Батареи устанавливаются в закрытых шкафах.

В качестве защитного мероприятия принято заземление. Заземляющими проводниками являются металлические части подкрановых путей, вертикальные заземлители и сталь полосовая 404 мм, прокладываемая по стенам и балкам корпуса, которая присоединяется к нулю трансформаторов на п/ст.

В связи с технологией производства принята 2-я категория электроснабжения предприятия.

3. Расчет электрических нагрузок

Расчет электрических нагрузок начинаем с определения номинальной мощности каждого электроприемника независимо от его технологического процесса средней мощности: мощности, затраченной в течение наиболее загруженной смены, и максимальной расчетной мощности цеха.

3.1 Расчет номинальной мощности

В цехах промышленных предприятий установлено до 80% асинхронных двигателей, работающих в разных технологических режимах: в двигательном или повторно — кратковременном.

В двигательном режиме для значительной группы электродвигателей активная номинальная мощность рассчитывается по формуле:

(3.1)

гдеполезная активная мощность, совершающая работу, кВт;

— активная паспортная мощность электроприемника, кВт.

В повторно-кратковременном режиме (для электрических кранов, тельферов, лифтов и др. подобных электроприемников) номинальная мощность рассчитывается по формуле:

(3.2)

где ПВ-повторное включение электроприемника, %.

ПВ принимаем равным 40%.

Результаты расчетов сводим в таблице.

Таблица 3.1 — Номинальные мощности электроприемников

Примечание: Установленная мощность при ПВ=100%

3.2 Расчет сменной мощности

Сменная мощность учитывает количество мощности, израсходованной в период наиболее загруженной смены.

Для каждого электроприемника активная и реактивная сменные мощности рассчитываются по формулам (3.3)

Р_см=Р_номк_и; Q_см=Р_смtg (3.3)

где Р_см — активная сменная мощность;

Q_см — реактивная сменная мощность;

к_и — коэффициент использования электроприемника.

Суммарная сменная мощность рассчитывается по формулам (3.4)

Р_см=Р_см; Q_см=Q_см (3.4)

Результаты расчетов сводим в таблицу 3.2.

3.3 Расчет максимальной мощности

Максимальную мощность потребляемую электроприемниками механического цеха находим по формулам (3.5)

Р_макс=к_максР_см; Q_макс=1,1Q_см (3.5)

Таблица 3.2 — Расчет электрических нагрузок

4. Компенсация реактивной мощности

Компенсация реактивной мощности нужна для повышения коэффициента мощности. Повышение коэффициента мощности, или уменьшение потребления реактивной мощности, снижает потери мощности повышает напряжение. На данном предприятии устанавливаем статические конденсаторы.

Статические конденсаторы изготавливают из определенного числа секций, которые в зависимости от рабочего напряжения и расчетной величены реактивной мощности соединяют между собой параллельно, последовательно или параллельно-последовательно.

Компенсацию реактивной мощности электроустановок предприятия осуществляем с помощью статических конденсаторов, включаемых параллельно электроприемникам (поперечная компенсация).

Размещение конденсаторов в сетях напряжением до 1000 В и выше должно удовлетворять условию наибольшего снижения потерь активной мощности от реактивных нагрузок.

На предприятии принимаем централизованную компенсацию — с подключением батареи на шины 0,38 и на 6 кВ.

Конденсаторы с номинальным напряжением 6 кВ присоединяются к шинам РУ-6 кВ через отдельный выключатель.

Мощность компенсирующего устройства определяется между фактической наибольшей реактивной мощностью нагрузки предприятия и предельной реактивной мощностью предоставляемой предприятию энергосистемой.

Q_k=Q_м-Q_э (4.1)

где Q_k — реактивная мощность компенсирующего устройства;

Q_м — реактивная мощность фактической наибольшей нагрузки пред приятия;

Q_э — реактивная мощность предоставляемая предприятию энергосистемой.

Q_э=Р_макс· tg_э (4.2)

где tg_э — тангенс угла предоставляемый системой;

tg_э=0,33

Р_макс — максимальная активная мощность потребляемая предприятием.

Q_э=2275,3· 0,33=750,8 (квар)

Q_к=1706,2−750,8=955,4 (квар) Наибольшая реактивная мощность, которая может быть передана от сети напряжением 6 кВ в сеть 0,38кВ без увеличения числа выбранных трансформаторов рассчитывается по

Q_в=, (4.3)

где n-число трансформаторов;

n=3

— коєффициент загрузки трансформатора =0,8;

S_ном.т — номинальная мощность трансформатора S_ном =1000 кВ· А;

Р — максимальная активная мощность передающаяся через трансформаторы.

Q_в=763,6 (квар) Компенсирующая мощность в сети 0,38 кВ определяется по формуле

Q_н=Q_к-Q_в, (4.4)

Q_н =955,4−763,6=191,8 (квар) Исходя из этих расчетов принимаем к установке следующие типы конденсаторных установок:

— на стороне 6 кВ принимаем к установке три конденсаторные установки типа УКЛ — 6,3−450;

— на стороне 0,38 кВ принимаем к установке три конденсаторные установки типа УК — 0,38−75.

5. Расчет токов короткого замыкания

Расчетов токов короткого замыкания выполняем в именованных единицах. При расчете токов короткого замыкания в именованных единицах (Ом, мОм) может быть применен закон Ома для схемы замещения, но при этом следует учитывать наличие в схеме электроснабжения: а) нескольких ступеней трансформации от источника питания до точки короткого замыкания; б) нескольких источников питания.

5.1 Составление расчетной схемы и схемы замещения

Для составления схемы замещения выбирают базисную ступень трансформации и все электрические величины остальных ступеней приводят к напряжению основной ступени.

Расчетная схема и схема замещения представлены на рисунках Рисунок 5.1 — Расчетная схема Рисунок 5.2 — Схема замещения Исходные данные

S_к⁽³⁾=88,9 МВ· А,

X_0кл=0,04 Ом/км,

U_к%= 5,5%

U_ном=6 Кв.

Определение параметров схемы замещения

X_с=U_ср.ном²/ S_к⁽³⁾, (5.1)

где X_с — сопротивление системы,

U_ср ном — среднее номинальное напряжение,

S_к⁽³⁾ — мощность трехфазного короткого замыкания.

X_с=6,3²/88,9=0,446 (Ом)

X_кл= X_0кл· L_кл, (5.2)

где X_0кл — удельное сопротивление кабельной линии,

L_кл — длина кабельной линии.

X_кл= 0,04· 1,105=0,0442 (Ом)

X_тр=, (5.3)

где X_тр — сопротивление трансформатора,

U_к% - напряжение короткого замыкания, %,

S_ном — номинальная мощность трансформатора.

X_тр==1,98 (Ом)

5.2 Расчет тока короткого замыкания в точке К1

(5.3)

где I_по1 — ток короткого замыкания в точке К1,

Х₁ — суммарное сопротивление цепи короткого замыкания до точки К1,

Х₁=Х_с+Х_кл=0,446+0,0442=0,49 (Ом) (5.5)

Тогда

=7,4 (кА) Ударный ток находим следующим образом

(5.4)

где к_у — ударный коэффициент из [], к_у=1,8

=18,8 (кА)

5.3 Расчет тока короткого замыкания в точке К2

(5.5)

где Х₂ — суммарное сопротивление цепи короткого замыкания до точки К2,

Х₂= Х_с+ Х_кл+ Х_тр=0,446+0,0442+1,98=2,47 (Ом) (5.6)

Тогда

=1,47 (кА) Приведем указанный ток к ступени точки К2 короткого замыкания при

0,4 кВ.

=23,1 (кА) к_у=1,3

=42,7 (кА) Результаты проведенных расчетов сводим в таблицу Таблица 5.1 — Результаты расчетов токов к.з.

6. Выбор и проверка оборудования

Все виды аппаратов (выключатели, разъединители, предохранители, измерительные трансформаторы для электроустановок) и токоведущие части (шины, кабели) должны выбираться в соответствии с вычисленными максимальными расчетными величинами (токами, напряжениями, мощностями отключения) для нормального режима и режима короткого замыкания. Для их выбора сравнивают указанные расчетные величины с допускаемыми значениями для токоведущих частей и высоковольтного оборудования. Для обеспечения надежной безаварийной работы расчетные величины должны быть меньше допустимых.

6.1 Выбор высоковольтных выключателей

Такие выключатели выбирают по номинальному напряжению и току, конструктивному выполнению и месту установки, отключаемому току и мощности и проверяют на отключающую способность и на стойкость токам к.з. (динамическую и термическую).

Выбираем выключатель установленный на РУ-6 кВ через который протекает наибольший расчетный ток. Это выключатель в цепи питающей кабельной линии.

Определяем максимальный рабочий ток

(А) (6.1)

где Р_у.п. — установленная мощность предприятия;

U_н — номинальное напряжение сети.

К установке принимаем выключатель ВМПЭ-10 с каталожными данными приведенными в таблице

Таблица 6.1 — Каталожные данные выключателя ВМПЭ-10

Проверим выбранный выключатель на

— отключающую способность

I_отк>I_по

20>7,4

условие выполняется

— динамическую стойкость

i_дин> i_у

52 (кА)>18,8 (кА) условие выполняется

— термическую стойкость

I_t²· t>B_к

где I_t — ток термической стойкости;

t — время протекания тока термической стойкости;

В_к — тепловой импульс.

I_t²· t=20²·4=1600 (кА²· с)

В_к= I_по²· (Т_отк+Т_а), (6.2)

где Т_отк — время отключение выключателя;

Т_а — время затухания апериодической составляющей В_к= 7,4²· (0,12+0,02)=7,6 (кА²· с)

1600 (кА²· с)>7,6 (кА²· с) условие выполняется Выбранный выключатель удовлетворяет требуемым условиям проверок.

6.2 Выбор разъединителей

Разъединители выбирают по конструкции и роду установки, по номинальному напряжению, номинальному току и проверяют на динамическую и термическую стойкость.

Расчетный ток

(А)

U_ном= 6 кВ К установке принимаем разъединитель типа РВР — 10 с каталожными данными.

Таблица 6.2 — Каталожные данные разъединителя РВР — 10

Проверим выбранный разъединитель

— на электродинамическую стойкость

i_дин> i_у

85 кА>18,8 кА

— на термическую стойкость

I_t²· t>B_к

В_к= 7,4²· (0,12+0,02)=7,6 (кА²· с)

I_t²· t=31,5²·4=3969 (кА²· с)

3969 (кА²· с)> 7,6 (кА²· с) Выбранный разъединитель удовлетворяет требуемым условиям проверок.

6.3 Выбор шин на РУ-6 кВ

В закрытых РУ- 6 кв ошиновка и сборные шины выполняются жесткими алюминиевыми шинами, прямоугольного или коробчатого сечения. Выбор сечения шин производится по нагреву. Производится проверка на термическую и динамическую устойчивость и производится механический расчет шин.

(А)

Выбираем шины аллюминевые двухполосные сечением 480 мм² одной полосы

Таблица 6.3 — Каталожные даные шин сечением 480 мм²

Проверим выбранные шины

— на термическую устойчивость

q_minq, (6.3)

где q_min — минимальное сечение шины по термической стойкости;

q — выбранное сечние.

q_min=, (6.4)

где В_к — тепловой импульс, В_к=4,6 (кА²с)

С — функция.

q_min= (мм²)

30,3 (мм²) 480 (мм²)

Проверяем шины на механическую прочность.

Определяем длину пролета l между изоляторамипри условии, что частота собственных колебаний будет больше 200 Гц

200, (6.5)

отсюда

(6.6)

где J — момент инерции поперечного сечения шины относительно оси, перпендикулярно направлению изгибающей силы, см²;

J=0,72b³h=0,720,8³6=3,6 (см⁴) (6.7)

q — поперечное сечение шины, см².

(м²); (м)

Определяем растояние между прокладками

1) (м) (6.8)

где а_п — расстояние между осями полос, см;

J_п — момент инерции полосы, см⁴

J_п=hb²/12=60,8²/12=0,32 (см³) (6.9)

Е — модуль упругости материала шин;

к_ф — коэффициент формы из [].

2) (м) (6.10)

где m_п — масса полосы на единицу длины, кг/м

Принимаем наименьшее l_п=0,48 (м)

Тогда число прокладок в пролете

n===0,52 (6.11)

Принимаем 1 прокладку в пролете

При 1-й прокладке в пролете расчетный пролет равен

(м) (6.12)

Определяем силу взаимодействия между полосами

(Н/м) (6.13)

где i_у — ударный ток, А;

b=8 мм=0,008 м

Напряжение в материале полос определяем по формуле

(МПа) (6.14)

где W_п — момент сопротивления одной полосы,

W_п=hb²/6=0,8²6/6=0,512 (см³) (6.15)

Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз

(МПа) (6.16)

где, а — расстояние между фазами а=0,365 м;

W_ф — момент сопротивления пакета шин,

W_ф= hb²/3=0,8²6/3=1,28 (см³)

Тогда

_расч=_ф+_п=10,4+11,3=21,7 (МПа) (6.17)

_{расчдоп}, 21,7 (МПа)40 (МПа)

Таким образом, шины механически прочны.

6.4 Выбор трансформаторов тока и напряжения

Выбор трансформаторов тока Трансформаторы тока (ТТ) используют для подключения измерительных приборов и устройств. Они могут включаться в одну, две и три фазы в зависимости от напряжения и назначения цепи, при U_ном110 кВ — в три фазы (схема звезды), при U_ном35 кВ — в две фазы (схема неполной звезды).

Устанавливают ТТ во всех цепях, где есть выключатели (по одному комплекту) встроенные ТТ выключателей и так же используются встроенные ТТ, которые всегда устанавливают на линейных вводах силовых трансформаторов.

Встроенные ТТ имеют одну вторичную обмотку и их устанавливают по два на каждой фазе.

Трансформаторы тока выбираются:

— по конструкции и роду установки;

— по номинальному напряжению;

— по номинальному току;

Проверку выбранного ТТ производят на электродинамическую и термическую стойкость, по вторичной нагрузке.

Z_2нZ_2p,

где Z_2н — номинальная вторичная нагрузка в выбранном классе точности;

Z_2p — расчетная вторичная нагрузка.

Выбираем ТТ типа ТПОЛ10 — У3 с каталожными данными приведенными в таблице.

Таблица 6.4 — Каталожные данные ТТ ТПОЛ10-У3

Проверим ТТ

— на электродинамическую стойкость

i_дин> i_у

45 кА>18,8 кА

972 на термическую стойкость

I_t²· t>B_к

В_к= 7,4²· (0,12+0,02)=7,6 (кА²· с)

I_t²· t=18²·3=972 (кА²· с)

972 (кА²· с)> 7,6 (кА²· с)

— по вторичной нагрузке

Z_2нZ_2p,

Z_2p=R_2р т.к. Х_2p мало

R_2р=R_приб+R_пр+R_к, (6.18)

где R_к — сопротивление контактов, принимаем R_к=0,1;

R_приб — сопротивление приборов определяется по выражению

R_приб=S_приб/I₂²,

где S_приб — мощность потребляемая подключаемыми приборами, определяется по таблице;

I₂ — номинальный ток вторичной обмотки.

R_приб=5/5²=0,2 (Ом)

R_пр — сопротивление соединительных проводов, определяется из условия

R_приб+R_пр+R_к Z_2н

Отсюда

R_пр= Z_2н — R_к — R_приб=0,4−0,2−0,1=0,1 (Ом)

Таблица 6.5 — Нагрузка вторичной обмотки

Длину соединительных кабелей принимаем L=6 м.

Тогда сечение проводника

q=L/ R_пр=0,2 836/0,1=1,7 мм² (6.19)

Принимаем контрольный кабель АКРВГ сечением 2,5 мм²

Выбор трансформаторов напряжения Трансформаторы напряжения предназначены для включения катушек напряжения измерительных приборов и аппаратов защиты, измерения и контроля напряжения, а также для отделения цепей измерительных приборов и аппаратов защиты от сети высокого напряжения.

Трансформаторы напряжения выбирают:

по напряжению установки

U_устU_ном;

по конструкции и схеме соединения обмоток;

по классу точности;

по вторичной нагрузке

S₂ S_ном,

где S_ном — номинальная мощность в выбранном классе точности, ВА;

S₂ — нагрузка всех измерительных приборов и реле, присоединенных к трансформатору напряжения, ВА Принимаем к установке трансформатор напряжения типа НТМИ-6 с каталожными данными приведенными в таблице Таблица 6.6 — Каталожные данные ТН НТМИ — 6

Проверим ТН по вторичной нагрузке Вторичная нагрузка ТН подсчитывается в таблице Таблица 6.7 — Вторичная нагрузка ТН

Полная вторичная нагрузка ТН

S_приб= (ВА) (6.20)

Принимаем соединительный кабель марки АКРВГ 2,5 мм².

6.5 Выбор кабельной линии

Потребители 6 кВ как правило получают питание по кабельным линиям, которые могут прокладываться в кабельных туннелях или в земле.

В зависимости от места прокладки, свойств среды, механических усилий, воздействующих на кабель, рекомендуются различные марки кабелей.

Кабели выбирают:

по напряжению установки

U_устU_ном;

по конструкции

по экономической плотности тока

(6.20)

где q_э — экономическое сечение проводника;

I_норм — расчетный ток;

J_э — экономическая плотность тока.

Выбираем кабель П/С «Лосево» — РУ-6 кВ

Расчетный ток нормального режима

(А)

Принимаем кабель марки ААБГ-6, трехжильный, два кабеля в параллель.

(мм²)

Принимаем сечение кабеля 2 (3185) мм²

Проверяем кабель на термическую стойкость

q_minq

q_min=,

где С — функция С=62;

В_к — тепловой импульс В_к=I_по²/2(T_отк+Т_а)=7,4²/2(0,12+0,02)=1,9 (кА²с) Тогда

q_min= (мм²)

22,2 (мм²)185 (мм²)

Выбранный кабель удовлетворяет требуемым условиям.

Выбираем кабель РУ-6 кВ-КТП

(А)

(А) Принимаем кабель марки ААБГ-6 сечением (395).

Проверяем кабель на термическую стойкость

q_minq

q_min= (мм²)

44 (мм²) 95 (мм²)

Выбранный кабель удовлетворяет требуемым условиям.

Остальные кабели выбираются аналогично.

6.6 Выбор магистрального шинопровода

В электрических сетях промышленных предприятий широко применяются шинопроводы. По конструкции они могут быть открытыми и закрытыми, по назначению магистральными и распредилительными.

Шинопроводы выбирают по номинальному напряжению

U_устU_ном;

номинальному току

I_расчI_ном;

(А) Принимаем к установке магистральный шинопровод типа ШМА-4 с каталожными данными приведенными в таблице Таблица 6.8 — Каталожные данные магистрального шинопровода ШМА-4

Проверка на динамическую стойкость

i_дин> i_у

70 кА>42,7 кА.

Проверка на термическую стойкость

q_minq,

где q_min — минимальное сечение шины по термической стойкости;

q — выбранное сечние.

q_min=,

где В_к — тепловой импульс В_к=I_по²(T_отк+Т_а)=23,2²(0,2+0,02)=118,4 (кА²с) С — функция.

q_min= (мм²)

119,6 (мм²) 3840 (мм²)

Выбранный шинопровод удовлетворяет требуемым условиям.

6.7 Выбор автоматов

Автоматический выключатель предназначен для коммутации цепей при аварийных режимах, а также нечастых (от 6 до 30 раз в сутки) оперативных включений и отключений электрических цепей.

Выбор автоматов производится

по напряжению установки

U_устU_ном

по роду тока и его значению

I_maxI_ном

Предельному отключаемому току

I_поI_откл

Принимаем к установке автоматический выключатель типа А3740,630 с каталожными данными приведенными в таблице Таблица 6.9 — Каталожные данные А3740,6300

Проверим на отключающую способность

23,2 (кА)100 (кА) Выбранный выключатель удовлетворяет требуемым условиям.

6.8 Выбор кабелей 0,4 кВ

Выбираем кабель шинопровод — распределительный шит

(А) Экономическая плотность тока

(А) Выбираем кабель марки АПРТО — 300

Проверяем кабель на термическую стойкость

q_minq

q_min=,

где С — функция С=62;

В_к — тепловой импульс В_к=I_по²(T_отк+Т_а)=23,2²(0,2+0,02)=118,4 (кА²с) Тогда

q_min= (мм²)

175,5 (мм²)300 (мм²)

Выбранный кабель удовлетворяет требуемым условиям.

Выбираем кабель от распределительного щита до электроприемника наибольшей мощности

(А) Экономическая плотность тока

(А) Выбираем кабель марки АПРТО — 300

Проверяем кабель на термическую стойкость

q_minq

q_min=,

где С — функция С=62;

В_к — тепловой импульс

В_к=I_по²(T_отк+Т_а)=23,2²(0,2+0,02)=118,4 (кА²с) Тогда

q_min= (мм²)

175,5 (мм²)300 (мм²)

Выбранный кабель удовлетворяет требуемым условиям Остальные кабели выбираются аналогично.

7. Расчет заземляющего устройства

Заземление электроустановок осуществляется преднамеренным соединением с заземляющим устройством.

Заземляющим устройством называется совокупность заземлителя и заземляющих проводников. Заземлите-л е м называется металлический проводник или группа проводников, находящихся в непосредственном соприкосновении с землей. Заземляющими проводниками называются металлические проводники, соединяющие заземляемые части электроустановок с заземлителем.

Рисунок 7.1 — Распределение потенциалов при растекании тока в земле с одиночного вертикального заземлителя Если через заземлитель пропустить ток, то на самом заземлителе и в точках земли, расположенных в непосредственной близости от него, возникнут потенциалы, измеряемые относительно бесконечно удаленной точки, график распределения которых показан на рис. 7.1. Из графика видно, что с удалением от места расположения заземлителя потенциал уменьшается, так как поперечное сечение гаемли, через которое проходит ток, увеличивается в большей степени. В удаленных точках потенциалы близки к нулю. Таким образом, в качестве точек нулевого потенциала могут служить точки, достаточно удаленные от заземлителя, потенциалы которых практически равны нулю. Обычно достаточно расстояние в несколько десятков метров. Крутизна кривой распределения потенциалов зависит от проводимости грунта: чем меньше Проводимость грунта, тем более пологую форму имеет кривая, тем дальше расположены точки нулевого потенциала.

Сопротивление, которое оказывает току грунт, называется сопротивлением растеканию. В практике сопротивление растеканию относят не к грунту, а к заземлителю и применяют сокращенный термин «сопротивление заземлителя». Сопротивление заземлителя определяется отношением напряжения на заземлителе относительно точки нулевого потенциала к току, проходящему через заземлитель:

(7.1)

Таким образом, сопротивление заземляющего устройства включает сопротивление заземлителя (активное) и сопротивление заземляющей сети (активное и индуктивное, доля индуктивного сопротивления растет при применении стальных проводников).

Удельное сопротивление грунта зависит от его характера, температуры, содержания в нем влаги и электролитов. Наибольшее. Сопротивление имеет место в зимнее время при промерзании грунта Ш в летнее время при его высыхании. Измерение удельного сопротивления грунта обязательно с точки зрения того, чтобы не затратить излишние средства на сооружение заземлений (а это будет ясно лишь по окончании работ по устройству заземлений), а также чтобы не пришлось уже после сооружения установки осуществлять дополнительные мероприятия по расширению заземляющих устройств. С целью получения достоверных результатов измерения удельного сопротивления грунта следует производить в теплое время года, а увеличение сопротивления вследствие высыхания или промерзания грунта учитывается повышающими коэффициентами.

Для устройства заземлений в установках переменного тока следует в первую очередь использовать естественные заземлители.

Естественные заземлители — это различные конструкции и устройства, которые по своим свойствам могут одновременно выполнять функции заземлителей: водопровод, металлические оболочки кабелей, металлические и железобетонные конструкции зданий и сооружений, имеющие надежное соединение с землей.

В водопроводной сети, если трубы не изолированы от земли и выполнены из стали или чугуна, происходит растекание тока в землю на большом протяжении. Водопроводные трубы укладываются ниже глубины промерзания (и высыхания), поэтому сопротивление растеканию можно считать постоянным в течение года.

Свинцовые оболочки проложенных в земле кабелей могут обеспечивать достаточно малые значения сопротивления растеканию, и поэтому их использование рекомендуется. Алюминиевые оболочки кабелей, выпускающиеся с защитными покровами для предотвращения коррозии алюминия при соприкосновении с землей, для устройства заземлений применены быть не могут. Стальная броня кабелей как заземлитель в расчет не принимается.

Железобетонные фундаменты во влажных грунтах обладают высокой и стабильной в течение года проводимостью и рекомендуются в качестве естественных заземлителей в глинистых, суглинистых, супесчаных и других влажных грунтах. При использовании железобетонных конструкций для возможности их соединений между собой и сетью заземления должны заранее предусматриваться выводы арматуры наружу.

Преимуществом рассмотренных естественных заземлителей является малое сопротивление растеканию. Рациональное использование естественных заземлителей упрощает и удешевляет сооружение заземляющих устройств. Сопротивления естественных заземлителей зависят от многих местных факторов, и достоверные данные могут быть получены только на основании замеров.

Под искусственными заземлителями понимаются закладываемые в землю металлические электроды, специально предназначенные для устройства заземлений. Во избежание излишних затрат эти заземлители следует применять лишь при отсутствии естественных заземлителей, невозможности их использования или при слишком высоком сопротивлении естественных заземлителей.

Искусственные заземлители обычно выполняются из вертикальных электродов (труб, углов, стержней) с расположением верхнего конца у поверхности земли или ниже уровня земли на 0,5−0,7 м. При втором способе сопротивление заземления относительно стабильно, так как заземлитель соприкасается со слоями грунта, в которых относительно малы изменения влажности и температуры в течение года. Если заземлитель из одиночного вертикального электрода не обеспечивает требуемого сопротивления заземления, то применяется расположение вертикальных электродов в ряд или по контуру.

При выборе размеров вертикальных электродов исходят из трех условий:

1) обеспечение требуемого сопротивления заземлителя при наименьшем расходе металла;

2) обеспечение механической устойчивости электрода при погружении в грунт;

3) обеспечение устойчивости к коррозии электродов, расположенных в грунте.

Устойчивость к коррозии проводника в грунте определяется его толщиной и площадью поверхности на единицу длины его. соприкасающейся с грунтом. Очевидно, что при равных сечениях наибольшую толщину и наименьшую поверхность имеют круглые стержни, которые и являются наиболее долговечными заземлителями.

Сопротивление растеканию электрода определяется в основном его длиной и мало зависит от поперечных размеров электрода. Расход же металла прямо пропорционален поперечному сечению электрода и наиболее экономичными являются заземлители наименьших возможных сечений Наибольшую механическую прочность при погружении в грунт при одинаковом поперечном сечении имеют трубы и уголки, наименьшую — круглые стержни. Исходя из механической прочности при погружении забивкой или вибрационным способом выбирают трубы диаметром 1 — 2″ и уголки № 50 и 60 (размеры сторон соответственно 50×50 и 60×60 мм). Целесообразнее применять угловую сталь, так как она дешевле труб. Обычно применяемая длина вертикальных электродов равна 2−3 м. Применение электродов большей длины (5−20 м) целесообразно при высоком сопротивлении грунта и малой площади, отводимой под устройство заземлителя.

В последнее время получают распространение вертикальные заземлители в виде стержней из круглой стали диаметром 12−16 мм. Погружение их в грунт производится ввертыванием с оконцеванием стержня в виде буравчика. Применение стержней вместо труб и уголков приводит к экономии металла (примерно 0,5 т на 100 электродов). Погруженные в грунт вертикальные электроды соединяют стальными полосами, проложенными на глубине 0,5 — 0,7 м и приваренными к верхним концам вертикальных электродов. Вместо полос часто применяется круглая сталь. Иногда горизонтально проложенные полосы или круглая сталь применяются как самостоятельные заземлители. Заземлители в виде пластин, колец и т. п. применяются реже.

При применении пластин в качестве заземлителей они располагаются вертикально во избежание нарушения соприкосновения с почвой и нарушения контакта при возможных осадках грунта.

Заземлитель в виде горизонтально расположенного в земле кольца выполняется из круглой или полосовой стали. Целесообразно размещение кольца ниже уровня промерзания.

Наименьшие размеры стальных заземлителей по условиям устойчивости к коррозии; диаметр круглой стали 6 мм; толщина полос 4 мм; сечение полос 48 мм²; толщина полок уголков 4 мм; толщина стенок труб 3,5 мм.

Так как заземлитель обычно состоит из нескольких параллельно соединенных электродов, расположенных на сравнительно небольших расстояниях друг от друга, то возникает явление экранирования, приводящее к уменьшению объема грунта, в котором происходит растекание тока с каждого электрода, и, как следствие этого, увеличение сопротивления заземлителя.

Таким образом, если заземлитель из одного электрода имеет сопротивление r_эд, то заземлитель из n параллельно включенных электродов имеет сопротивление не r_эд/ n, а

(7.2)

где Ки, эд-коэффициент использования электрода.

Коэффициент использования электрода уменьшается с увеличением числа электродов и уменьшением расстояний между ними. Вследствие этого увеличение числа вертикальных электродов при тех же размерах ряда или контура приводит к незначительному уменьшению сопротивления растеканию. По этой же причине дополнительное заполнение электродами внутренней части контура приводит к небольшому уменьшению сопротивления.

7.1 Требования к заземляющим устройствам

а) Электроустановки выше 1000 В с большими токами замыкания на землю Согласно сопротивление заземляющего устройства в этих электроустановках не должно превышать 0,5 Ом. Однако одно лишь ограничение сопротивления заземляющего устройства не обеспечивает приемлемых напряжений прикосновения и шага при токах замыкания на землю в несколько кнлоампер. Например, при токе к. з. 6 кА на заземляющем устройстве будет напряжение 3 кВ. Поэтому дополнительно к ограничению сопротивления заземляющего устройства ПУЭ предписывают также выполнение следующих мероприятий:

а) быстродействующее отключение при замыканиях на землю;

б) выравнивание потенциалов в пределах территории, на которой находится электроустановка, и на ее границах.

Для выравнивания потенциалов на территории электроустановки на глубине 0,5−0,7 м должна закладываться сетка из выравнивающих проводников (рис. 7.2). Продольные проводники закладываются параллельно осям оборудования на расстоянии 0,8−1 м от фундаментов или оснований оборудования и соединяются на всей площади поперечными проводниками с шагом не более 6 м. Для улучшения выравнивания на границе контура крайние проводники сетки, с которых происходит большее стекание тока в землю, укладываются на глубине порядка 1 м.

Рисунок 7.2 — Выравниванивание потенциалов с помощью дополнительныхвыравнивающих проводников при контурном заземлении.

1 — полосы; 2 — трубы; 3 — дополнительные полосы в месте входа (козырек).

Выравнивание потенциалов должно осуществляться также у входов и въездов на территорию электроустановки путем укладки двух дополнительных полос с постепенным заглублением на расстояниях 1 и 2 м от заземлителя на глубине 1 и 1,5 м соответственно.

При размещении электроустановки на достаточной площади расстояние от границ заземлителя до ограды электроустановки должно быть не менее 3 м и ограда в этом случае не должна заземляться. В местах, часто посещаемых персоналом, и местах входов и въездов целесообразно устраивать дорожки с покрытием асфальтом или гравием, имеющими малую проводимость.

В целях исключения выноса потенциала за пределы территории электроустановки с большим током замыкания на землю запрещается питание приемников, находящихся вне территории электроустановки, от трансформаторов с заземленной нейтралью при напряжениях 380−220 или 220−127 В, находящихся в пределах территории электроустановки. В случае необходимости питание таких приемников должно осуществляться от трансформаторов с изолированной нейтралью.

С той же целью исключения выноса потенциала рельсовые пути, проложенные на территории электроустановки, к заземляющему контуру электроустановки не присоединяются, а на выходе за пределы электроустановки заземляются в нескольких точках. Так как рельсы при этом имеют нулевой потенциал, должна быть исключена возможность попадания человека под значительное шаговое напряжение в пределах электроустановки, когда он одной ногой касается грунта, а второй — рельса. Возможность эта исключается при насыпи железнодорожного полотна из крупного щебня, гальки и ракушечника, имеющих малую проводимость.

Если заземлитель не размещается внутри ограждаемой территории, он может быть расширен и вынесен за пределы электроустановок с обязательным выравниванием потенциалов на границах контура путем постепенного заглубления крайних проводников сети. При этом металлические части забора и арматура стоек железобетонного забора должны быть присоединены к эаземлителю.

При расположении электроустановок с большим током замыкания на землю у цехов предприятий должны выполняться следующие мероприятия:

1. Все прилегающие здания должны включаться в общий контур заземления.

2. Должны приниматься меры к выравниванию потенциалов внутри цехов.

3. Вокруг зданий на расстоянии 1 м от стен на глубине 2 м должен быть проложен проводник, соединенный с заземляющими проводниками внутри здания, а у входов и въездов в здания должно быть выполнено выравнивание потенциалов путем прокладки дополнительных полос с постепенным заглублением.

4. Вокруг здания следует устраивать асфальтированные отмостки шириной 1−1,5 м.

Так как токи к.з. на землю в рассматриваемых установках значительны, должна быть обеспечена термическая стойкость заземляющих проводников. Сечения заземляющих проводников должны быть выбраны такими, чтобы при прохождении, но ним расчетных токов к.з. на землю температура их за время срабатывания основной защиты не превысила допустимой. В соответствии с общим правилом минимальные сечения проводников, мм², по допустимому нагреву током к. з. определяются по формуле

(7.3)

где I_расч — расчетный ток через проводник, А; t_п — приведенное время прохождения тока к. з. на землю, с; С — постоянная (для стали С = 74, для голой меди С = 195, для кабелей с медными жилами С = 182, для голого алюминия и кабелей с алюминиевыми жилами С = 112).

В качестве расчетного тока принимается установившийся наибольший ток через заземляющий проводник при замыкании на рассматриваемом устройстве или к.з. на землю вне его для возможной в эксплуатации схемы сети с учетом распределения тока к. з. на землю между заземленными нейтралями сети.

б) Электроустановки выше 1000 В с малыми токами замыкания на землю В соответствии с требованиями ПУЭ в электроустановках без компенсации емкостных токов сопротивление заземляющего устройства при прохождении через него расчетного тока в любое время года должно удовлетворять условию

(7.4)

где Iрасч — расчетный ток через заземляющее устройство; Uрасч — расчетное напряжение на заземляющем устройстве по отношению к земле.

Расчетным током является полный ток замыкания на землю при полностью включенных присоединениях электрически связанной сети.

Емкостный ток замыкания на землю может быть определен по выражению

(7.5)

где U — междуфазное напряжение сети, кВ; lк — общая длина электрически связанных между собой кабельных линий, км; lв — общая длина электрически связанных между собой воздушных линий, км.

В качестве Uрасч принимается значение 250 В, если заземляющее устройство используется только для электроустановок выше 1000 В, и 125 В, если заземляющее устройство одновременно используется для электроустановок до 1000 В. Сопротивление заземляющего устройства для этих сетей должно быть не более 10 Ом.

В сетях с компенсацией емкостных токов сопротивление заземляющего устройства рассчитывается по формуле. При этом в качестве расчетного тока следует принимать:

а) для заземляющих устройств, к которым присоединены компенсирующие аппараты — ток, равный 125% номинального тока этих аппаратов;

б) для заземляющих устройств, к которым не присоединены компенсирующие аппараты, — наибольший остаточный ток замыкания на землю, который может иметь место в сети при отключении наиболее мощного из компенсирующих аппаратов, но не менее 30 А.

С целью облегчения устройства заземлений допускают во всех электроустановках с малыми токами замыкания на землю заземляющие устройства рассчитывать по формуле (7.4), принимая в качестве расчетного ток срабатывания релейной защиты или ток плавления предохранителей, если эта защита обеспечивает отключение замыканий на землю. При этом наименьший в условиях эксплуатации ток замыкания на землю должен быть не менее полуторакратного тока срабатывания релейной защиты или трехкратного номинального тока предохранителей.

в) Электроустановки до 1000 В с глухим заземлением нейтрали Сопротивление заземления нейтрали определяется двумя условиями:

а) снижением опасных последствий при пробое изоляции между обмотками высшего и низшего напряжений трансформатора;

б) предотвращением недопустимого повышения напряжения фазных проводов по отношению к земле и заземленных частей электроустановок низкого напряжения при замыканиях на землю в этих электроустановках.

Согласно сопротивление заземляющего устройства должно быть не более 4 Ом. Исключение составляют электроустановки, в которых суммарная мощность установленных генераторов и трансформаторов не превышает 100 кВ-А. В этих случаях заземляющие устройства могут иметь сопротивление не более 10 Ом.

Части электроустановок, подлежащие заземлению, должны иметь надежную металлическую связь с нейтралью источника питания, выполняемую посредством заземляющих проводников или нулевого провода. При воздушных линиях металлическая связь с нейтралью источника питания осуществляется при помощи специального нулевого провода, прокладываемого на опорах так же, как и фазные провода. При этом через каждые 250 м, а также на концах линий и ответвлений длиной более 200 м должны устраиваться повторные заземления нулевого провода. Сопротивление заземляющих устройств каждого из повторных заземлений должно быть не более 10 Ом. В сетях с суммарной мощностью питающих генераторов и трансформаторов 100 кВ-А и менее, для которых допущено сопротивление основного заземляющего устройства 10 Ом, сопротивление заземляющих устройств каждого из повторных заземлений должно быть не более 30 Ом при числе их не менее 3.

Для обеспечения автоматического отключения участка с однофазным замыканием заземляющие проводники должны быть выбраны таким образом, чтобы при замыкании на корпус или нулевой провод возникал ток к.з., превышающий:

а) в 3 раза номинальный ток плавкой вставки ближайшего предохранителя;

б) в 3 раза номинальный ток замедленного расцепителя автоматического выключателя, имеющего обратнозависимую от тока характеристику.

При защите сетей автоматическими выключателями, имеющими только электромагнитный расцепитель, заземляющие проводники должны быть выбраны так, чтобы в петле фаза — нуль был обеспечен ток к. з., равный значению уставки электромагнитного расцепителя, умноженному на коэффициент, учитывающий разброс, и коэффициент запаса 1,1. При отсутствии заводских данных по разбросу кратность тока к. з. относительно уставки электромагнитного расцепителя следует принимать равной: для автоматов с номинальным током до 100 А — 1,4; для прочих автоматов 1,25.

Полная проводимость заземляющих проводников во всех случаях должна составлять не менее 50% проводимости фазного проводника. Условия в отношении тока замыкания на землю должны проверяться испытаниями или измерениями для ввода электроустановки в эксплуатацию, а также периодически в процессе ее эксплуатации.

В целях удовлетворения указанных требований в отношении тока замыкания на землю заземляющие проводники рекомендуется прокладывать совместно или в непосредственной близости с фазными. Не допускается использование свинцовых оболочек кабелей в качестве заземляющих проводников.

В условиях проектирования для проверки обеспечения отключения замыканий между фазным и нулевым проводником ток однофазного к.з. определяется по приближенной формуле

(7.6)

где Uф-фазное напряжение сети; z₀ — полное сопротивление нулевой последовательности трансформатора; z_п — полное сопротивление петли фаза — нуль при совместной подвеске нулевого и фазных проводов линии. Удельное реактивное сопротивление петли при проводах из цветных металлов принимается равным 0,6 Ом/км; при стальных проводах внешнее удельное реактивное сопротивление петли принимается равным 0,6 Ом/км, а внутреннее реактивное и активное сопротивления определяются для тока, фактически проходящего по проводам в условиях однофазного замыкания; в качестве первого приближения их можно определять по току замыкания, превышающему ток срабатывания защиты в указанную кратность раз.

Отмеченная приближенность формулы (7.6) заключается в замене геометрического сложения полных сопротивлений трансформатора и цепи фаза — нуль арифметическим, так как эти сопротивления имеют близкие углы и погрешность от такой замены не превышает 5% в сторону уменьшения тока замыкания.

В установках постоянного тока заземление выполняется на тех же основаниях, что и в установках переменного тока. Особенностью прохождения постоянного тока в земле является электролитическая коррозия подземных сооружений (водопровод и другие трубопроводы, оболочки кабелей, конструкции зданий). Опасность коррозии существует в установках с длительным прохождением рабочего тока через заземлитель (рабочее заземление одного полюса) или существованием токов утечки (электролизные установки). Поэтому при устройстве заземлений в установках постоянного тока не следует использовать в качестве заземляющих устройств подземные сооружения, коррозия которых приводит к большим убыткам. Заземлители установок постоянного тока не должны объединяться с заземлителями других систем. Элементы заземлителей должны быть достаточной толщины для предотвращения быстрого разрушения.

Если электроустановки постоянного тока связаны с электроустановками переменного тока (преобразователи), то могут быть применены общие заземляющие устройства.

В сетях постоянного тока повторные заземления нулевого провода должны осуществляться при помощи отдельных искусственных заземлителей, которые не должны иметь металлических соединений с подземными трубопроводами.

г) Электроустановки до 1000 В с изолированной нейтралью Сопротивление заземляющего устройства не должно превышать 4 Ом, а в электроустановках с суммарной мощностью параллельно работающих генераторов и трансформаторов 100 кВ-А и ниже оно не должно быть больше 100 м.

В месте установки трансформаторов при совместном использовании заземляющего устройства для сетей до 1000 В и выше сопротивление заземляющего устройства должно удовлетворять формуле (7.4) при расчетном напряжении на заземляющем устройстве Uрасч = 125 В. Это требование предусматривает снижение опасных последствий при повреждении трансформаторов с замыканием между обмотками высшего и низшего напряжений. При этом, если при повреждении не произойдет отключения от действия защиты высшей стороны, через пробивной предохранитель и заземляющее. устройство будет проходить ток замыкания на землю сети высшего напряжения.

При однофазных замыканиях в сетях до 1000 В в месте замыкания проходит ток, обусловленный активной и емкостной проводи-мостями фаз на землю. Наибольшее напряжение прикосновения, равное напряжению на заземлителе относительно точки нулевого потенциала, составляет несколько десятков вольт:

(7.7)

где Iзм — ток замыкания на землю; Rзм — сопротивление заземляющего устройства, не превышающее согласно 4−10 Ом. Поэтому в коротких сетях 'с малой проводимостью на землю неоспоримы преимущества сетей с изолированной нейтралью.

Все металлические части электроустановок, нормально не находящиеся под напряжением, но могущие оказаться под напряжением из-за повреждения изоляции, должны надежно соединяться с землей. Такое заземление называется защитным, так как его целью является защита обслуживающего персонала от опасных напряжений прикосновения.

Заземление обязательно во всех электроустановках при напряжении 380 В и выше переменого тока, 440 В и выше постоянного тока.

В электрических установках заземляются корпуса электрических машин, трансформаторов, аппаратов, вторичные обмотки измерительных трансформаторов, приводы электрических аппаратов, каркасы распредилительных шитов, пультов, шкафов, металлические конструкции распределительных устройств, металлические корпуса кабельных муфт, металлические оболочки и броня кабелей, проводов, металлические конструкции зданий и сооружений и другие металлические конструкции, связанные с установкой элктрооборудования.

Заземление, предназначенное для создания нормальных условий работы аппарата или электроустановки, называется рабочим заземлением. К рабочему заземлению относится заземление нейтрали трансформаторов, генераторов, дугогасительных катушек. Без рабочего заземления аппарат не может выполнить своих функций или нарушается режим работы электроустановки.

Для защиты оборудования от повреждения ударом молнии применяется грозозащита с помощью разрядников, искровых промежутков, стержневых и тросовых молниеотводов, которые присоединяются к заземлителям. Такое заземление называется грозозащитным Обычно для выполнения всех трех типов заземления используют одно заземляющее устройство.

Для выполнения заземляющего устройства используют естественные и искусственные заземлители.

В качестве естественных заземлителей применяются водопроводные трубы, металлические трубопроводы, проложенные в земле, за исключением трубопроводов горючих жидкостей и газов; обсадные трубы скважин, металлические и железобетонные конструкции зданий, находящиеся в соприкосновении с землей; свинцовые оболочки кабелей; заземлители опор ВЛ, соединенные с заземляющим устройством грозозащитным тросом.

Естественные заземлители должны быть связаны с магистралями заземления не менее чем двумя проводниками в разных точках.

В качестве искусственных заземлителей применяют прутковую круглую сталь диаметром на менее 10 мм (не оцинкованную) и 6 мм (оцинкованную), полосовую сталь толщиной не менее 4 мм и сечением не менее 48 мм².

Количество заземлителей (уголков, стержней) определяется расчетом в зависимости от необходимого сопротивления заземляющего устройства. Размещение искусственных заземлителей производится таким образом, чтобы достичь равномерного распределения электрического потенциала на площади, занятой электрооборудованием.

Сопротивление заземляющего устройства в электроустановках 6 — 35 Кв не должно превышать R_з=10 Ом.

Сопротивление заземляющего устройства в электроустановках до 1 Кв не должно превышать R_з= 4 Ом.

Так как заземляющее устройство используется одновременно для электроустановок 6 Кв и 0,4 Кв, сопротивление заземляющего устройства должнобыть не больше R_з= 4 Ом.

Исходными данными являются:

_грунта=120 (Омм) размеры цеха 70 м75 м Принемаем контур заземления состоящий из полосовой стали 440 мм приведенный на рисунке Общая длина горизонтального заземлителя равна

L=470+271=422 (м) Определяем расчетное удельное сопротивление грунта

_расч=к_{сгрунта},

где _грунта — удельное сопротивление грунта измеренное при нормальной влажности;

к_с — коэффициент сезонности, учитывающий промерзание и просыхание грунта.

К_с=2 из [].

Рисунок 7.3 — Контур заземления

_расч=2120=240 (Омм) Тогда сопротивление горизонтального заземлителя

R_гор=, (7.8)

где b — ширина полосы, м;

t — глубина заложения, м равная 0,7.

r_гор=1,48 Ом

C учетом коэффициента использования сопротивления полосы

R_гор=r_гор/_гор, (7.9)

где _гор — коэффициент использования, _гор=0,28 из [].

R_гор=1,48/0,28=5,2 (Ом)

5,2 (Ом) 4 (Ом) Так как сопротивление горизонтального заземлителя больше требуемого устанавливаем вертикальные заземлители стальные прутки диаметром 12 мм и длиной 2,5 м.

Необходимое сопротивление вертикальных заземлителей будет равно

(7.10)

где R_г — сопротивление горизонтального заземлителя, Ом;

R_доп — нужное сопротивление, Ом.

(Ом) Число вертикальных заземлителей

n_в=r_в/R_вв, (7.11)

где _в-коэффициент использования вертикальных заземлителей

_в=0,55

r_в — сопротивление одного вертикального заземлителя, Ом

r_в=, (7.12)

где l — длина вертикального заземлителя, м;

d — диаметр вертикального заземлителя, м;

t — глубина заложения, м.

r_в= (Ом) Тогда

n_в=94,2/17,30,55=9,9

Принимаем к установке 10 вертикальных заземлителей.

R_зу=R_доп

8. Экономическая часть проекта

Экономическая часть проекта содержит экономические расчеты. Задачи этой части проекта является экономическим обоснованием принятых в проекте технических решений.

В этом проекте рассматриваются проектирования механического цеха ОАО завода «Потенциал с расчетом его аппаратуры.

8.1 Определение сметной стоимости проектируемой сети

Стоимость строительства и монтажа электрической сети электроснабжения цеха определяется сметой — экономическим документом, характеризующим предел затрат на сооружении объекта.

Расчет сметной стоимости строительства сети электроснабжения выполняется в виде сводного сметного расчета (ССР).

Таблица 8.1 — Сводный сметный расчет основные объекты строительства

Затраты по каждой главе рассчитываются по соответствующим прейскурантам, ценникам, справочникам. В расчеты по главам должны быть учтены все объекты строительства тяговых подстанций. При этом необходимо учитывать состав затрат, т. е. строительно-монтажные работы, оборудование и прочие. Если в нормативных документах такая разбивка отсутствует, можно воспользоваться таблицы П. 1 [6]

Затраты на создание фондов непроизводственного назначения выделяется в отдельный расчет и при дипломном проектировании не учитывается.

Ниже приводится характеристика сооружений и видов работ по главам ССР применительно к строительству объектов электроснабжения тяговых подстанций.

Глава 1. Подготовка территории строительства. Величина затрат по Гл. 1 зависит от местных условий. При дипломном проектировании подробный расчет не производится, а затраты принимаются в следующих размерах:

Для трансформаторных подстанций (ТП), кабельных линий (КЛ) и КРУ — 1% от суммы затрат по Гл. 2. И, = 1%. 870,4 = 8,704 (тыс. грн.)

Глава 2. Основные объекты строительства: ТП и пр. Расчет затрат производится по соответствующим прейскурантам или по укрупненным показателям стоимости электрооборудования. Ряд показателей приведен в таблице П. 2 — П. 27 [6]

От справочников берется цена оборудования. Эта цена разделяется таким образом:

43% от указаной цены представляет расходы на строительство монтажных работ,

52% от указанной цены представляет расходы на покупке оборудования,

5% от указанной цены представляет расходы на прочие затраты для установленияоборудования (смазка, настройка и т. д.)

Результаты проведения в главе 2 предоставлены в виде таблицы 1.

Затраты по главе 3,4,5,6,7,8,9 в данном проекте не учитываются.

Глава 9. Прочие работы и затраты. Затраты по гл. 9 составляют 1% от суммы затрат по гл. 1−8.

И9=0,01(8,704+870,4)= 8,79 тыс. грн.

Глава 10. Содержание дирекции, технический и авторский надзор. В гл. 10 отражаются затраты на содержание дирекции строящихся объектов, технический и авторский надзор. Величина затрат определяется по таблице П. 28 [6]

И10 =0,7 870,4=6,09 тыс. грн.

Глава 12. Проектные и изыскательские работы. Затраты по гл. 12 составляют 3% от суммы строительно-монтажных работ по гл. 1−9.

И12 =0,3 324 =9,7 тыс. грн.

В конце сводного сметного расчета предусматривают суммы непредвиденные работы и затраты в размере 3% от общей стоимости строительства (сумма затрат по гл. 1−12)

И_непр=0,3 903,7 =27,1 тыс. грн.

Таблица 8.2 — Сводный сметный расчет стоимости строительства

8.2 Расчет эксплуатационных расходов

При дипломном проектировании все затраты, связанные с эксплуатацией тяговых подстанциях, можно рассматривать как совокупность следующих экономических элементов: амортизационных отчислений, заработной платы (основной и дополнительной с отчислениями на социальное страхование), вспомогательных материалов, общественных и прочих расходов.

Расчет амортизационных отчислений.

Амортизационные отчисления определяют исходя из среднегодовой стоимости основных фондов проектируемой подстанции и действующих норм амортизационных отчислений.

Величина годовых амортизационных отчислений по проектируемой сети в целом определяется как сумма этих отчислений по отдельным видам основных фондов производственного назначения. Нормы амортизационных отчислений приведены в таблице П. 29 [6]; Расчет амортизационных отчислений проводится в табличной форме (таблица 8.3).

Таблица 8.3 — Определение величины амортизационных отчислений.

Расчет численности персонала и фонда заработной платы.

Одной из основных составляющих себестоимости передачи электрической энергии является заработная плата.

Средства на выплату основной и дополнительной зарплаты рабочим, служащим, инженерно-техническим работникам (ИТР) и внесписочному составу, утверждаемые каждому предприятию в соответствии с его производственной программой и штатным расписанием, составляют плановый фонд заработной платы. Премии ИТР и служащим, выплачиваемые за счет поощрительных фондов, не включаются в фонд заработной платы.

Экономический элемент «Основная заработная плата» отражает величину заработной платы ИТР, рабочих, служащих и младшего обслуживающего персонала (МОП), непосредственно участвующих в осуществлении производственного процесса, а также выполняющих обслуживающие функции. Заработная плата административно-управленческого персонала относится к элементу «Прочие расходы».

Для определения фонда заработной платы необходимо рассчитывать численность персонала по категориям. Для этого могут быть использованы укрупненные нормативы численности персонала энергопредприятий, приведенные в таблице П. ЗО — П. 34. [6]

Приведенные нормативы предусматривают численность рабочих, ИТР, служащих и МОП, необходимых) для всех видов работ в соответствии с правилами технической эксплуатации (ПТЭ) и правилами техники безопасности (ПТБ) и учитывают прогрессивные тенденции в организации ремонтно-эксплуатационного обслуживания подстанций, в том числе проведение комплексных ремонтов, оперативное обслуживание подстанций и оперативными бригадами, широкое применение средств механизации и передовой технологии. В нашей подстанции допускают, что персонал является только рабочим.

Средняя величина годовой заработной платы рабочего равна 7000 грн. Для расчета численности персонала подстанций рекомендуется использовать форму таблицыб. 4.

Таблица 8.4 — Расчет численности персонала по объектам

Принимаем число персонала равно: 4.

Фонд заработной платы персонала определяют в соответствии с принятой производственной структурой и штампами предприятий, исходя из средней величены годовой заработной платы.

Основная заработная плата (Ф_зп^осн определяется произведением среднегодовой заработной платы на численность персонала соответствующей категории:

Ф_зп^осн =З_срn (8.1)

где Зср. — средняя заработная плата одного работника 7000 грн./год.

n — численность персонала данной категории, чел.

Ф_зп^осн=70 004=28000 грн/год При определении фонда заработной платы рабочих необходимо учитывать, что в эту величину включается премия, которая в настоящее время составляет 60% должностного оклада.

А отчисления на социальное страхование — 47,5% от суммы основной и дополнительной заработной платы. Таким образом, фонд заработной платы персонала подстанций и соответственно составляющая себестоимость определяется по формуле И_зп= Ф_зп^осн(1+_доп)(1+_сс)(1+_прем) (8.2)

где _доп =0,1, _сс= 0,14, _прем=0,4 — коэффициенты соответствующие величину заработной платы, премий и отчисления на социальное страхование;

И_зп ⁼28000(1+0,1)(1+0,14)(1+0,4)=49 156,8 грн.

Расчет затрат на вспомогательные материалы.

В состав затрат на вспомогательные материалы включаются затраты на смазочные, прокладочные и обтирочные материалы, трансформаторное масло, реактивы для химической очистки масла, моющие и быстро изнашивающие предметы и т. п.

При укрупненных расчетах эти затраты могут быть определены следующим образом:

И_всп=_вспИ_а (8.3)

И_всп=0,2540,17=10,04 тыс. грн где И_а — годовая сумма амортизационных отчислений, тыс. р.,

_всп — коэффициент, определяющий величину затрат на вспомогательные материалы к сумме амортизационных отчислений _всп ⁼ 0,25.

Прочие расходы В состав затрат по экономическому элементу «Прочие расходы», рассчитываемых в экономической части дипломного проекта, включаются расходы на покупную воду, технологические нужды, стоимость услуг своих вспомогательных производств и со стороны, расходы на связь, транспорт всех видов, затраты на отопление и освещение помещений, административно-управленческие расходы (включая заработную плату администрации сетевых предприятий и районного управления), расходы на командировки.

Величина прочих затрат в дипломном проекте может быть определена следующим образом:

И_пр=_пр(И_а + И_зп) (8.4)

где _пр — коэффициент, определяющий «Прочих затрат по отношению к сумме амортизационных отчислений и заработной платы». В расчетах может быть принято _пр =0,12;

И_а, И_зп — объем амортизационных отчислений и заработной платы.

Ипр = 0,12(40,17+49,1568) =10,7 тыс. грн

8.3 Расчет себестоимости распределения электроэнергии в электрической сети предприятия

Величина суммарных годовых эксплуатационных затрат по распределению электроэнергии определяется сметой, в которую включаются все ранее найденные годовые затраты по распределению электрической энергии.

Себестоимость распределения 1 кВт. ч электрической энергии определяется делением годовых эксплуатационных расходов на годовой полезный отпуск электроэнергии потребителям:

=, (8.5)

где — себестоимость одного кВт. ч электроэнергии, отпущенной потребителям, кВтч, И — суммарные годовые эксплуатационные расходы в подстанции, тыс. грн;

И_а, И_зп, И_всп, И_пр — соответственно экономические элементы: амортизационные отчисления, заработная плата, вспомогательные материалы, прочие расходы;

Э_отп — количество электроэнергии отпущенной потребителем, млн кВт. ч Э_отп=Э_пс-Э_пот, (8.6)

где Э_пс — количество электроэнергии, поступающей на вход подстанции;

Э_пс=128 405 000=64200 тыс. кВтч Э_пот — годовые потери энергии, млн кВт. ч. Величину Э_пот рассчитываем следующим образом Основная потеря на подстанциях, происходят в трансформаторах, поэтому в нашем проекте будет принято, что все потери происходят в трансформаторах.

Э_пот=3Р_хх8760+3Р_кз(S_нагр/S_нт)², (8.7)

где Р_хх — потери холостого хода трансформатора, Р_хх=1,9 кВт;

Р_кз — потери короткого замыкания, Р_кз=7,6 кВт.

Э_пот=(31,98 760+37,6(2844/3000)²2800)^-3=107,3 тыс. кВтч Э_отп= Э_пс — Э_пот =64 200−107,3=64 092,7 тыс. кВтч;

Составление сметы затрат на эксплуатацию подстанций и расчет себестоимости электрической энергии следует выполнить по форме таблица 8.5.

Таблица 8.5 — Смета затрат и расчет себестоимости распределения электрической энергии.

8.4 Определение технико-экономических показателей сооружения и эксплуатации тяговой подстанция

Наиболее характерные показатели, определяющие экономичность сооружения и эксплуатации электрической сети, приведенной в таблице 8.6. Эта таблица вынесена на демонстрационный плакат.

Расчет всех показателей необходимо привести в расчетно-пояснительной записке; показатели сопоставить с показателями существующих сетей, результаты сопоставления проанализировать.

Анализ технико-экономических показателей в таблице 8.6 показал что, проектируемая сеть — сеть находится на уровне современных требований.

Таблица 8.6 — Технико-экономические показатели сооружения и эксплуатации электрической сети

Заключение

В ходе выполнения дипломного проекта произведена оценка действующего электроснабжения. Произведен расчет электрической нагрузки механического цеха. Для схемы электроснабжения рассчитаны токи короткого замыкания и по значениям этих токов сделан выбор и проверка оборудования. Выполнен расчет заземляющего устройства и выбраны заземлители. Рассмотрены вопросы охраны труда и произведен расчет искусственного освещения. Выполнена экономическая часть и определены основные технико-экономические показатели, по которым сделаны выводы.

Список вспомогательных источников

1 А. А. Федоров, В. В. Каменева Основы электроснабжения промышленных предприятий, М.: Энергия, 1979 г.

2 Правила устройства электроустановок / Минэнерго СССР — М.: Энергоатомиздат, 1986 г.

3 Справочник по проектированию электрических систем. / Под общей редакцией С. С. Рокотяна и И. М. Шапиро. М.: Энергия, 1971 г.

4 Неклепаев Б. Н. Электрическая часть электростанций и подстанций — М.: Энергоатомиздат, 1986 г.

5 Электротехнический справочник / Под общей редакцией профессоров МЭИ В. Г. Герасимова, П. Г. Грудинского, Л. А. Жукова и др. — М.: Энергоатомиздат, 1980, г.

6 Методические указания по экономической части дипломных проэктов / Сост. А. С. Качев — Харьков: ХПИ, 1988 г.

7 Методические указания по выполнению раздела «Охрана труда и окружающей среды» в дипломных проектах (работах). / Сост. Л. Н. Чунихина, И. С. Степанов. — Харьков: ХПИ, 1988 г.

8 ГОСТ.12.1.003. — 83. ССБТ. Шум. Общие требования безопасности.

9 ГОСТ 12.1.004−88. ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования

10 ГОСТ 12.1.005−88. ССБТ. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны.