Расчет питающей электрической сети
Справочник по проектированию электроснабжения, линий электропередачи и сетей / под редакцией Я. М. Большама, В. И. Круповича, М. Л. Самовера. — издание вторе переработанное и дополненное. — М.: Энергия 1974. — 696 с. Электротехнический справочник: В 3 т. Т. 3. В 2 кн. Кн. 1. Производство и распределение электрической энергии. (под общ. ред. Профессоров МЭИ: И. Н. Орлова и др), 7-е изд. испр… Читать ещё >
Расчет питающей электрической сети (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
ФГБОУ ВПО Дальневосточный государственный университет путей сообщения.
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ НА ТЕМУ: «Расчет питающей электрической сети»
Содержание Введение
1. Выбор расчетных режимов и определение расчётной мощности наиболее загруженной обмотки трансформатора
1.1 Выбор расчетных режимов питающей электрической сети
1.2 Определение мощности потребителей на шинах электростанции
1.3 Определение нагрузок потребителей подстанций b и с
1.4 Определение мощностей потребителей на шинах тяговой подстанции a
2. Выбор количества и типа трансформаторов подстанций
2.1 Выбор количества трансформаторов
2.2 Определение мощности трансформатора подстанции
3. Определение приведенных нагрузок подстанций
3.1 Определение параметров схемы замещения трансформатора
3.2 Определение приведенных нагрузок подстанций
4. Определение предварительного распределения мощности в сети
5. Определение сечений и выбор проводников линии электропередачи
5.1 Определение сечения проводника по экономической плотности тока
5.2 Проверка по условиям коронирования
5.3 Проверка по условию нагрева длительным рабочим током в послеаварийном режиме
6. Определение расчетных нагрузок подстанций
6.1 Определение параметров схемы замещения ЛЭП
6.2 Определение расчетной нагрузки
7. Уточнение распределения мощностей в сети для расчетных режимов с учетом потерь мощности
7.1 Распределение мощностей с учетом потерь активной и реактивной мощностей
8. Определение напряжения на шинах подстанций
8.1 Определение напряжений источника в расчетном режиме
8.2 Определение напряжения на шинах ВН подстанций
8.3 Определение напряжения на шинах потребителей приведенное к шинам высокого напряжения
9. Выбор рабочих ответвлений трансформаторов подстанций
9.1 Выбор рабочих ответвлений для потребителей на шинах НН
9.2 Выбор рабочих ответвлений для потребителей на шинах СН
10. Определение себестоимости электрической энергии Список литературы
Введение
В данном курсовом проекте рассчитана заданная питающая линия, питающая потребителей, как тяговых, так и не тяговых, заданных своими максимальными активными мощностями. Для линии рассчитаны следующие параметры:
количество и тип трансформаторов подстанции;
сечение проводников ЛЭП;
определение потокораспределения мощностей;
напряжения на шинах потребителей;
себестоимость передаваемой электрической энергии.
1. Выбор расчетных режимов и определение расчётной мощности наиболее загруженной обмотки трансформатора
1.1 Выбор расчетных режимов питающей электрической сети
В данном курсовом проекте рассматривается три основных режима работы электрической сети:
нормальный установившийся режим максимальных нагрузок (PНБ);
нормальный установившийся режим минимальных нагрузок (PНМ = PНБ· 0,3);
послеаварийный режим (PПАВ = PНБ).
В первых двух режимах параметры системы близки к номинальным значениям или отклоняются на величину, соответствующую нормативным документам. Третий режим — наступает после локализации аварии, главное для него обеспечить требуемую надежность работы сети и бесперебойное электроснабжение потребителей I и II категорий. При нормальном установившемся режиме в работе находятся все трансформаторы подстанций и работают все генераторы электростанций.
При нормальном установившемся режиме минимальных нагрузок на подстанциях работают все трансформаторы. Число генераторов берется таким же, как и в нормальном режиме. Схема питания также кольцевая.
Режим послеаварийный возникает после отключения головного участка ЛЭП, по которому протекает наибольшая мощность. В работе находятся все трансформаторы потребителей и все генераторы электростанции.
1.2 Определение мощности потребителей на шинах электростанции
Активная мощность (МВт) и реактивная мощность (МВАр) в режиме наибольших нагрузок на генераторных шинах электростанции (на стороне НН) определяется по следующей формуле
Где
PГ — суммарная активная мощность NГ работающих генераторов, МВт;
QГ — суммарная реактивная мощность NГ работающих генераторов, МВАр;
PСОБ — активная мощность собственных нужд станции, МВт;
QСОБ — реактивная мощность собственных нужд станции, МВАр;
PНАГР.НН.В — активная мощность нагрузки на шинах НН электростанции, МВт;
QНАГР.НН.В — реактивная мощность нагрузки на шинах НН электростанции, МВАр;
Активную и реактивную мощность NГ работающих генераторов, а также мощность собственных нужд электростанции определяются на основе исходных данных по формулам
Где SНГ — полная номинальная мощность одного генератора, для заданного типа генератора принимается по [4];
cosГ — номинальный коэффициент мощности генератора по.
По для генератора типа CB 430/210−14 PНГ = 55 МВт QНГ= 41.3 МВАр, cosГ = 0.8.
Тогда по (3) получаем
Реактивная мощность определяется аналогично по (4):
Активная и реактивная мощность собственных нужд определяется по формулам
Где SСОБ — мощность собственных нужд станции, %;
.
Следовательно, по формулам (1) и (2) получаем для режима максимальной нагрузки
МВАр,
Реактивная мощность на шинах СН электростанции В по формуле аналогичной (7)
.
Определяем мощность на шинах ВН электростанции A по формулам
Для режима минимальных нагрузок формулы аналогичны, но мощности нагрузок берутся в размере 30% от максимальных и число работающих генераторов NГ = 1.
Для послеаварийного режима мощности нагрузок равны мощностям в режиме максимальных нагрузок. Результаты расчетов для режимов приведены в таблице № 1.
1.3 Определение нагрузок потребителей подстанции a
Мощности потребителей на шинах подстанции c можно определить по формулам аналогичным (1)-(9).Результаты приведены в таблице 1.
1.4 Определение мощностей потребителей на шинах тяговых подстанций a и b
Мощность потребителей на шинах 27.5 кВ в режиме наибольших нагрузок рассчитывается по формулам
Где — коэффициент, учитывающий неравномерность загрузки фаз и обмоток трансформаторов; при значении районной нагрузки до 30% тяговой =1,15; свыше 30% - = 1,1;
P'СР.Н.М. Р" СР.Н.М — среднесуточная активная мощность опережающего и отстающего плеч питания тяговой подстанции в месяц интенсивного движения, МВт;
Q'СР.Н.М Q" СР.Н.М — среднесуточная реактивная мощность опережающего и отстающего плеч питания тяговой подстанции в месяц интенсивного движения, МВАр;
k'М k" М — коэффициенты, учитывающие допустимую по условиям износа изоляции обмоток трансформатора нагрузки подстанций, выбираются по [3]: k" M = 1,55; k'M = 1,45.
Реактивные мощности на шинах тягового электроснабжения определяем по формуле (7)
МВАр;
МВАр.
следовательно = 1.15.
Тогда по (9) и (10) получаем
Мощность на стороне ВН можно определить по формуле
МВт;
МВАр.
Где — коэффициент, учитывающий несовпадение районной и тяговой нагрузок, = 0,9
МВт;
МВАр.
Данные всех расчетов сведены в таблице № 1
Таблица № 1 Мощности нагрузок на шинах подстанций в расчетных режимах
П/С | мощность на шинах подстанции S=P+jQ Мва в режимах: | |||||||||
наибольших нагрузок | наименьших нагрузок | послеаварийный режим | ||||||||
A | SгУнб | — 130,330 | — 100,154 | SгУнб | — 39,099 | — 30,046 | SгУнб | — 130,330 | — 100,154 | |
Sсоб.нб | 12,870 | 9,664 | Sсоб.нб | 3,861 | 2,899 | Sсоб.нб | 12,870 | 9,664 | ||
Sнб.нн.А | 21,800 | 14,081 | Sнб.нн.А | 6,540 | 4,224 | Sнб.нн.А | 21,800 | 14,081 | ||
Sнб.сн.А | 37,100 | 22,014 | Sнб.сн.А | 11,130 | 6,604 | Sнб.сн.А | 37,100 | 22,014 | ||
Sнб.вн.А | — 93,230 | — 78,141 | Sнб.вн.А | — 27,969 | — 23,442 | Sнб.вн.А | — 93,230 | — 78,141 | ||
b | Sнб.нн.а | 20,800 | 14,518 | Sнб.нн.а | 6,240 | 4,356 | Sнб.нн.а | 20,800 | 14,518 | |
Sнб.сн.а | 44,100 | 6,604 | Sнб.сн.а | 13,230 | 1,981 | Sнб.сн.а | 44,100 | 6,604 | ||
Sнб.вн.а | 33,062 | 10,966 | Sнб.вн.а | 9,919 | 3,290 | Sнб.вн.а | 33,062 | 10,966 | ||
а | Sнб.нн.в | 7,000 | 1,702 | Sнб.нн.в | 2,100 | 0,511 | Sнб.нн.в | 7,000 | 1,702 | |
Sнб.сн.в | 22,635 | 18,015 | Sнб.сн.в | 6,791 | 5,405 | Sнб.сн.в | 22,635 | 18,015 | ||
Sнб.вн.в | 28,935 | 21,122 | Sнб.вн.в | 8,681 | 6,336 | Sнб.вн.в | 28,935 | 21,122 | ||
c | Sнб.нн.с | 8,800 | 2,442 | Sнб.нн.с | 2,640 | 0,733 | Sнб.нн.с | 8,800 | 2,442 | |
Sнб.сн.с | 17,740 | 12,171 | Sнб.сн.с | 5,322 | 3,651 | Sнб.сн.с | 17,740 | 12,171 | ||
Sнб.вн.с | 25,660 | 16,343 | Sнб.вн.с | 7,698 | 4,903 | Sнб.вн.с | 25,660 | 16,343 | ||
2. Выбор количества и типа трансформаторов подстанций
2.1 Выбор количества трансформаторов
Число трансформаторов подстанций определяется категориями потребителей, присоединенных к шинам подстанции. При питании потребителей I категории трансформаторов должно быть не менее двух.
2.2 Определение мощности трансформатора подстанции
Тип трансформатора подстанции определяется классом напряжения сети, потребителей, мощностью потребителей.
Мощность трансформатора определяется по формуле
МВА
Где SНБ — расчетная мощность трансформатора, МВА.
nT — количество трансформаторов подстанции.
Для электростанции B:
МВА;
МВА.
Принимаем к установке трансформатор ТДТНЖ 40 000/110, SНОМ.Т =40 МВА.
Коэффициент загрузки трансформатора определяется по формуле
Для остальных подстанций условие выбора:
Данные выбранных трансформаторов по приведены в таблице № 2.1
Таблица № 2.1 — Данные трансформаторов подстанций
Параметр | Подстанция | ||||
В | b | a | c | ||
Тип трансформатора | ТДТНЖ 40 000/110 | ТДТН 16 000/110 | ТДТНЖ-25 000/110 | ТДТНЖ-40 000/110 | |
Номинальная мощность SНОМ.Т, МВА | |||||
Количество, шт. | 4(3) | 3(2) | 2(1) | 2(1 | |
Коэффициент загрузки k3 | 0,76 028 822 | 0,72 569 577 | 0,71 648 262 | 0,380 281 515 | |
Коэффициент загрузки k3 (ПАВ) | 1,1 371 763 | 1,8 854 365 | 1,43 296 524 | 0,76 056 303 | |
Номинальные напряжения обмотки, кВ: | |||||
СН, UНС | 35,5 | 38,5 | 38,5 | 35,5 | |
НН, UНН | 6,6 | 6,6 | 27,5 | 27,5 | |
Напряжения короткого замыкания между: | |||||
ВН-СН, UK.ВС % | 10,5 | 10,5 | 10,5 | 10,5 | |
ВН-НН, UK.ВН % | 17,5 | ||||
СН-НН, UK.СН % | |||||
Мощность потерь короткого замыкания? PК, кВт | |||||
Мощность потерь холостого хода? PХ, кВт | |||||
Ток холостого хода IХ,% | 0,8 | 0,9 | 0,8 | ||
3. Определение приведенных нагрузок подстанций
3.1 Определение параметров схемы замещения трансформатора
Под приведенной нагрузкой подстанции понимается нагрузка на шинах ВН с учетом потери мощности в трансформаторах.
Для расчета потерь мощности составляем «Г» — образную схему замещения трансформатора, расчет ведется по методике изложенной в.
Рис. 3.1 «Г" — образная схема замещения трехобмоточного трансформатора.
Активные сопротивления в схеме замещения определяются по формуле
Ом.
Индуктивные сопротивления в схеме замещения определяются:
Ом;
Ом;
Ом.
Активная и индуктивные проводимости могут быть определены по формулам
См;
См.
Пример расчета для подстанции A
Ом ;
Ом;
Ом;
Ом;
См;
См.
Результаты расчетов для подстанций сведены в таблице № 3
Таблица № 3.1. Параметры схемы замещения
Режимы наибольших и наименьших нагрузок ПАВР | подстанция | RT, Ом | XT1, Ом | XT2, Ом | XT3, Ом | GTx10−6, См | ВTx10−6, См | |
В | 0,207 | 145,475 | 0,413 | 85,963 | 19,055 | 9,679 | ||
b | 0,861 | 266,566 | 6,199 | 154,980 | 5,217 | 3,63 | ||
a | 0,741 | 113,735 | — 2,645 | 66,125 | 6,352 | 3,403 | ||
с | 0,413 | 71,084 | — 1,653 | 41,328 | 9,527 | 4,839 | ||
3.2 Определение приведенных нагрузок подстанций
Потери мощности в звене схемы замещения определяются мощностью в конце звена (ветви). Потери активной мощности в звеньях а-2 и а-3 можно определить по формулам
МВт;
МВт;
МВАр.
Мощность в начале звеньев а-2 и а-3 или мощность в конце звена а-1 определяется по формуле
МВт ;
МВАр.
Потери в звене а-1 определяются по формуле
МВт ;
МВАр.
Мощность в начале звена а-1 (в точке b)
МВт ;
МВАр.
Потери мощности в поперечной ветви схемы замещения определяется по формуле
МВт ;
МВАр.
Следовательно, приведенная нагрузка подстанции, в точке с схемы замещения определяется по формуле
МВт ;
МВАр.
МВт.
Проведем расчет приведенной нагрузки подстанции A в режиме наибольших нагрузок.
МВт ;
МВАр;
МВт;
МВАр.
МВт
МВт;
МВАр.
МВт ;
МВАр;
МВт;
МВАр;
МВт;
МВАр;
МВА.
Результаты подобных расчетов для различных режимов и подстанций приведены в таблице № 3.2
Таблица № 3.2. Приведенные нагрузки подстанций
Мощность и потери мощности, МВА | Подстанция | ||||||||
B | b | c | a | ||||||
Sнб.нн | — 130,330 | — 100,154 | 20,800 | 14,518 | 8,800 | 2,442 | 7,000 | 1,702 | |
Sнб.cн | 37,100 | 22,014 | 44,100 | 6,604 | 17,740 | 12,171 | 22,635 | 18,015 | |
ДSнб.а-2 | 0,032 | 0,064 | 0,141 | — 1,019 | 0,028 | 0,101 | 0,029 | 0,114 | |
ДSнб.а-3 | 0,012 | 4,785 | 0,046 | 2,060 | 0,005 | 0,456 | 0,002 | 0,177 | |
Sнб.а-1 | 58,943 | 40,944 | 65,087 | 22,164 | 26,573 | 15,170 | 29,666 | 20,009 | |
ДSнб.а-1 | 0,088 | 61,926 | 0,336 | 26,038 | 0,057 | 8,801 | 0,044 | 7,522 | |
Sнб.b | 59,031 | 102,869 | 65,424 | 48,202 | 26,631 | 23,970 | 29,709 | 27,531 | |
ДSнб.b-0 | 0,231 | 1,171 | 0,063 | 1,171 | 0,077 | 0,412 | 0,115 | 0,586 | |
Sнб.прив | 59,262 | 104,040 | 65,487 | 49,373 | 26,708 | 24,382 | 29,825 | 28,116 | |
Sнм.нн | 6,540 | 4,224 | 6,240 | 4,356 | 2,640 | 0,733 | 2,100 | 0,511 | |
Sнм.cн | 11,130 | 6,604 | 13,230 | 1,981 | 5,322 | 3,651 | 6,791 | 5,405 | |
ДSнм.а-2 | 0,003 | — 0,006 | 0,013 | — 0,092 | 0,003 | 0,009 | 0,003 | 0,010 | |
ДSнм.а-3 | 0,001 | 0,431 | 0,004 | 0,742 | 0,000 | 0,041 | 0,000 | 0,016 | |
Sнм.а-1 | 17,674 | 11,254 | 19,487 | 6,987 | 7,965 | 4,434 | 8,893 | 5,941 | |
ДSнм.а-1 | 0,007 | 5,278 | 0,030 | 9,441 | 0,005 | 0,781 | 0,004 | 0,672 | |
Sнм.b | 17,681 | 16,532 | 19,517 | 16,428 | 7,970 | 5,215 | 8,897 | 6,613 | |
ДSнм.b-0 | 0,231 | 1,171 | 0,063 | 0,439 | 0,077 | 0,412 | 0,115 | 0,586 | |
Sнм.прив | 17,912 | 17,703 | 19,580 | 16,867 | 8,047 | 5,627 | 9,012 | 7,199 | |
4. Определение предварительного распределения мощности в сети
Для нахождения предварительного распределения мощности составляем расчетную схему.
Рис. 4.1 Расчётная схема
Значение полной мощности на головных участках можно определить по формулам
МВА
МВА
Где L — общая длина ЛЭП, км;
lАi — расстояние от левого источника до подстанции, км.
Общая длина линии
L = lA'a + lab + lbB + lBc + lcA''
L = lA'a + lab + lbB + lBc + lcA''=62+57+50+48+39=256км.
Следовательно, мощность на головных участках по (11) и (12) равна
((29.825*(256−62)+65.487*(256−62−50)+59.262*(256−62−50−48)+26.708*(256−62−50−48−39)=87.608 МВА
· ((28.116*(256−62)+49.373*(256−62−50)+104.04*(256−62−50−48)+24.382*(256−62−50−48−39)=93,523МВар
=87,608+j93,523 МВА
Проверка баланса мощностей:
Баланс сошелся.
Мощности, протекающие по участкам можно определить по формулам
МВА;
МВА;
МВА;
=17.36+j11.892 МВА;
= -6.139-j21.756 МВА;
= 42.189+j51.272 МВА
Так как большая мощность на участке A’B, следовательно, для расчета послеаварийного режима отключаем этот головной участок. Расчеты для остальных режимов приведены в таблице № 4.1
Таблица № 4.1. Мощности участков линии
Участок ЛЭП | полная мощность в расчетном режиме, Мва | ||||||
наибольших нагрузок | наименьших нагрузок | Послеаварийный | |||||
A’b | 87,608 | 93,523 | 26,352 | 22,835 | 0,000 | 0,000 | |
bc | 22,121 | 44,150 | 6,772 | 5,967 | — 65,487 | — 49,373 | |
cA | — 37,141 | — 59,890 | — 11,140 | — 11,735 | — 124,749 | — 153,413 | |
Aa | 66,966 | 88,006 | — 19,187 | — 17,362 | — 20,642 | — 5,517 | |
Режим максимальных нагрузок
Режим минимальных нагрузок
Послеаварийный режим
Рис. 4.2 Расчетные схемы распределения мощности по участкам
5. Определение сечений и выбор проводников линии электропередачи
Сечение проводника считаем одинаковым на всех участках, в этом случае необходимо определить токи для участков с одинаковым направлением мощности. Ток протекающий по участку ЛЭП определяется по формуле
А
Где SНБ.i — модуль полной мощности на i-том участке ЛЭП, МВА.
По (16) находим токи на участках ЛЭП
А;
Аналогично находим токи на других участках ЛЭП для всех режимов. Результаты расчетов приведены в таблице № 5.1
Токи на участках ЛЭП для трёх режимов
Таблица № 5.1
Участок ЛЭП | Ток, A | |||
Наибольший | Наименьший | ПАВ | ||
B’c | 672,5 972 572 | 183,16 545 | ||
ca | 259,187 194 | 47,37 467 766 | 430,459 104 | |
aA | 369,8 820 687 | 84,92 661 301 | 1037,8229 | |
Ab | 580,4 324 104 | 135,8 150 182 | 112,1 444 029 | |
bB'' | 767,9 150 664 | 196,2 773 214 | 104,106 376 | |
5.1 Определение сечения проводника по экономической плотности тока
Выбор сечения на каждом участке ЛЭП осуществляем по экономической плотности тока
(17)
— выбирается с учетом конструкции материала, числа часов использования максимальной нагрузки. Значение определяется по табл. 5.1 [4]
Определим средневзвешенное число часов использования нагрузки электростанции B и силовой подстанции© и тяговых подстанций (а и b):
(18)
(19)
Примем время использования максимальной нагрузки на тягу ч/год.
Экономическая плотность тока для участков ЛЭП по табл. 7 [4]
По формуле (17) найдем сечение проводника каждого участка сети:
5.2 Проверка по условиям коронирования По условию коронирования для линии напряжением 110 кВ минимальное рекомендуемое сечение проводника 240. Принимаем на всех участках провод АС-120/19.
6. Определение расчетных нагрузок подстанций
6.1 Определение параметров схемы замещения ЛЭП Для определения параметров ЛЭП составляем «П» — образную схему замещения
Рис. 6.1."П" — образная схема замещения ЛЭП Для проектируемой линии выбираем в качестве промежуточной опору одноцепную, расположение проводов — треугольное, расстояния между фазами:
D11=5000 mm;
D12=5000 mm;
D13=5000 mm.
Найдем среднегеометрическое расстояние между проводами:
(20)
мм.
Определим параметры схемы замещения ЛЭП:
(21)
(22)
(23)
Определим параметры линии для всех участков:
=4.036 Om;
=22.609 Om;
=1.904•10-6 Om.
параметры участков ЛЭП запишем в таблицу 6.1.
Таблица № 6.1.
параметр | Расчетный участок сети | |||||
A’a | ab | bB | Bc | cA" | ||
Длинна участка сети, км | ||||||
марка прjвода | AC 120/19 | AC 35/6.2 | AC 30/8 | AC 95/16 | AC 120/19 | |
r0, om/km | 0,241 138 457 | 0,241 138 457 | 0,168 973 | 0,107 678 | 0,81 389 209 | |
x0, om/km | 0,729 327 382 | 0,729 327 382 | 0,729 327 | 0,729 327 | 0,729 327 382 | |
b0, om/km | 1,535*10^-06 | 1,535*10^-06 | 1,54*10^-06 | 1,54*10^-06 | 1,535*10^-06 | |
R, Om | 7,475 292 162 | 6,87 244 602 | 4,224 319 | 2,58 428 | 1,58 708 958 | |
X, Om | 22,60 914 886 | 20,7 858 304 | 18,23 318 | 17,50 386 | 14,22 188 396 | |
B, Om | 0,190 401 | 0,175 046 | 0,154 | 0,147 | 0,119 769 | |
6.2 Определение расчетной нагрузки Расчетной нагрузкой называют суммарную мощность данной подстанции с учетом емкостной мощности, то есть мощности, генерируемой самой подстанцией (зарядная мощность).
Рис. 6.2. Схема
Рассчитаем зарядные мощности для участков ЛЭП:
(24)
МВАр,
МВАр,
0.093 МВАр,
0.089 МВАр,
0.072 МВАр.
Определим расчетные мощности всех подстанций для режима максимальных нагрузок.
(25)
где — активная и реактивная приведенные мощности подстанции а
59.171+j103.949 МВА,
65.484+j49.282 МВА МВА, МВА.
Для остальных режимов расчет ведем точно также, как и для режима максимальных нагрузок. Результаты расчетов приведены в таблице № 6.2.
Таблица № 6.2. Расчетные нагрузки подстанций в расчетных режимах
Подстанция | расчетная мощность подстанции в расчетных режимах, МВА | ||||||
Наибольших нагрузок | наименьших нагрузок | послеаварийный | |||||
B | 59,171 | 103,949 | 65,396 | 17,612 | 26,617 | 24,291 | |
b | 65,487 | 49,282 | 19,489 | 16,776 | 7,956 | 5,536 | |
c | 26,708 | 24,291 | — 0,091 | 5,536 | — 0,091 | — 0,091 | |
a | 29,825 | 29,734 | — 0,091 | 8,921 | — 0,091 | — 0,091 | |
7. Уточнение распределения мощностей в сети для расчетных режимов с учетом потерь мощности Рис. 7.1. Схема распределения мощности Общее сопротивление линии:
(26)
MBA;
MBA.
Расчет остальных участков аналогичен формулам (13)-(15)
MBA;
MBA;
MBA.
Таблица № 7.1. Уточнение распреления мощностей в сети для расчетных режимов с учетом потерь мощности.
Участок ЛЭП | Полная мощность в расчетном режиме, МВА | ||||||
наибольших нагрузок | наименьших нагрузок | послеаварийный | |||||
A’a | 136,7 062 353 | 130,2 254 768 | 13,62 351 581 | 33,24 887 909 | 9,100 457 242 | 7,369 298 733 | |
ab | 106,882 | 100,492 | 13,715 | 24,327 | 9,191 | 7,460 | |
bB | 41,395 | 51,210 | — 5,775 | 7,551 | 1,236 | 1,925 | |
Bc | 72,657 | 95,032 | 20,816 | 20,742 | 21,261 | 18,601 | |
cA" | 99,36 508 959 | 119,3 228 126 | 20,72 491 536 | 26,27 781 827 | 21,17 012 135 | 18,50 999 212 | |
7.1 Распределение мощностей с учетом потерь активной и реактивной мощностей
(27)
кВт;
кВт;
кВАр;
кВАр.
МВт;
MBA;
МВт;
МВАр.
Режим минимальных нагрузок рассчитывается также как и режим максимальных нагрузок, приведенный выше.
Результаты расчетов представлены в таблице № 8 и на схеме распределения мощностей.
Таблица № 7.2. Уточненные мощности на участках ЛЭП
Режимы | участок ЛЭП | Полная мощность на участках в расчетных режимах, МВА | ||||||
в начале Sн | потери ДS | в конце Sk | ||||||
наибольших нагрузок | A’a | 167,108 | 161,574 | 11,892 | 66,608 | 166,531 | 158,342 | |
ab | 172,775 | 152,141 | 6,601 | 36,972 | 172,368 | 149,865 | ||
bB | 70,975 | 77,957 | 1,166 | 6,534 | 71,219 | 79,326 | ||
Bc | 98,396 | 113,986 | 3,696 | 20,701 | 99,365 | 119,414 | ||
cA" | 157,711 | 218,233 | 5,060 | 28,340 | 158,627 | 223,363 | ||
Наименьших нагрузок | A’a | 43,427 | 117,559 | 0,431 | 0,396 | 31,535 | 50,952 | |
ab | 39,896 | 78,166 | 0,239 | 0,207 | 33,295 | 41,195 | ||
bB | 4,404 | 21,284 | 0,024 | 0,016 | 3,238 | 14,750 | ||
Bc | 32,559 | 47,070 | 0,223 | 0,228 | 28,863 | 26,369 | ||
cA" | 43,696 | 72,320 | 0,235 | 0,239 | 38,637 | 43,981 | ||
ПАВ | A’a | 9,146 | 7,387 | 0,046 | 0,018 | 9,1 | 7,369 | |
ab | 40,664 | 90,935 | 0,043 | 0,017 | 28,772 | 24,327 | ||
bB | 16,849 | 46,095 | 0,001 | 0,001 | 10,248 | 9,123 | ||
Bc | 30,475 | 30,762 | 0,206 | 0,089 | 29,308 | 24,228 | ||
cA" | 42,778 | 56,914 | 0,166 | 0,072 | 39,082 | 36,213 | ||
8. Определение напряжения на шинах понижающей подстанций
8.1 Определение напряжений источника в расчетном режиме Напряжение источника питания для расчетного режима определяется по формуле
кВ Где m — отклонение напряжения на шинах источника питания в расчетном режиме, берется из задания, %.
В режиме наибольших нагрузок и послеаварийном кВ.
В режиме наименьших нагрузок кВ.
8.2 Определение напряжения на шинах ВН подстанций Падение напряжения на участке ЛЭП определяется по формуле
кВ Где SЛ — сопряженный комплекс мощности передаваемой по линии (в начале участка ЛЭП), МВА;
UЛ — напряжение в начале линии, кВ.
ZЛ=RЛ + jXЛ, Ом.
Пример расчета для режима наибольших нагрузок:
Падение напряжения на участке A’a
кВ кВ Напряжение на шинах ВН подстанции c равно
Ub = UИП -ДUЛ.A'b = 107.8 — (5.948+j29.336) =101.852 — j29.336 кВ
Данные расчетов приведены в таблице № 8.1.
Таблица № 8.1. Расчет напряжения на шинах ВН подстанций
подстанция | Напряжение подстанции в расчетном режиме, кВ | ||||||
Наибольших нагрузок | Наименьших нагрузок | Послеаварийный | |||||
A' | 107,8 | 106,7 | — 0,276 614 032 | ||||
a | 101,852 | — 29,336 | 105,327 | — 15,072 | 106,400 | — 17,534 | |
b | 105,657 | — 13,185 | 106,567 | — 3,600 | 107,291 | — 7,797 | |
В | 104,948 | — 18,508 | 105,756 | — 7,643 | 106,917 | — 4,995 | |
c | 104,085 | — 28,791 | 105,671 | — 9,541 | 106,792 | — 7,509 | |
8.3 Определение напряжения на шинах потребителей приведенное к шинам высокого напряжения Расчет ведется на основании схемы замещения (рис 2.). Определение падений напряжений в звеньях ведется по формулам, где вместо мощности линии берется мощность протекающая по звену трансформатора.
Пример расчета для подстанции b
кВ.
Ub = Ub — ДUa-1.b =101.376+j162.085 кВ Падение напряжения в звеньях а-2 и а-3
кВ ;
кВ.
Следовательно, напряжение на нагрузках СН и НН приведенное к стороне ВН
U'CH = UНБ.b — ДUНБ.а-2.b =100.9+j157.633 кВ
U'НH = UНБ.b — ДUНБ.а-3.b = 100.9- j273.276 кВ.
Данные расчетов для остальных режимов и подстанций приведены в таблице № 8.2.
Таблица № 8.2. Напряжения на шинах потребителей
Напряжение | Напряжения на шинах подстанции, кВ. | ||||||||
b | a | c | B | ||||||
U | 101,85 | — 29,336 | 104,085 | — 28,791 | 105,65 | — 13,185 | 104,94 | — 18,508 | |
ДUа-1 | 0,476 | — 191,420 | 0,221 | — 225,745 | 0,117 | — 151,57 | 0,117 | — 525,691 | |
ДUа-2 | 0,476 | 4,452 | 0,221 | — 5,250 | 0,117 | 3,525 | 0,117 | — 1,493 | |
ДUа-3 | 0,476 | — 111,291 | 0,221 | — 131,247 | 0,117 | — 88,126 | 0,117 | — 310,636 | |
Uа | 101,37 | 162,085 | 103,864 | 196,954 | 105,54 | 138,39 | 104,83 | 507,183 | |
Uсн | 100,90 | 157,633 | 103,644 | 202,204 | 105,42 | 134,86 | 104,71 | 508,677 | |
Uнн | 100,90 | 273,376 | 103,644 | 328,201 | 105,42 | 226,51 | 104,71 | 817,819 | |
U | 105,32 | — 15,072 | 105,671 | — 9,541 | 106,56 | — 3,600 | 106,70 | — 0,277 | |
ДUа-1 | 0,460 | — 372,576 | 0,218 | — 681,209 | 0,116 | — 555,17 | 0,116 | — 1586,32 | |
ДUа-2 | 0,460 | 8,665 | 0,218 | — 15,842 | 0,116 | 12,911 | 0,116 | — 4,507 | |
ДUа-3 | 0,460 | — 216,614 | 0,218 | — 396,052 | 0,116 | — 322,77 | 0,116 | — 937,376 | |
Uа | 104,86 | 357,504 | 105,453 | 671,668 | 106,45 | 551,57 | 106,58 | 1586,05 | |
Uсн | 104,40 | 348,839 | 105,236 | 687,510 | 106,33 | 538,66 | 106,46 | 1590,55 | |
Uнн | — 105,32 | — 140,890 | — 105,67 | — 275,616 | — 106,56 | — 228,8 | — 106,7 | — 648,676 | |
U | 106,40 | — 17,534 | 106,792 | — 7,509 | 107,29 | — 7,797 | 107,80 | 0,000 | |
ДUа-1 | 0,456 | — 320,260 | 0,215 | — 865,610 | 0,115 | — 256,34 | 0,115 | — 2015,74 | |
ДUа-2 | 0,456 | 7,448 | 0,215 | — 20,130 | 0,115 | 5,962 | 0,115 | — 5,727 | |
ДUа-3 | 0,456 | — 186,197 | 0,215 | — 503,261 | 0,115 | — 149,04 | 0,115 | — 1191,12 | |
Uа | 105,94 | 302,726 | 106,577 | 858,101 | 107,17 | 248,55 | 107,68 | 2015,74 | |
Uсн | 105,48 | 295,278 | 106,362 | 878,232 | 107,06 | 242,59 | 107,57 | 2021,46 | |
Uнн | 105,48 | 488,923 | 106,362 | 1361,36 | 107,06 | 397,59 | 107,57 | 3206,86 | |
9. Выбор рабочих ответвлений трансформаторов подстанций Рис. 9.1. Г-образная схема замещения трехобмоточного трансформатора Все трансформаторы подстанций оборудованы устройствами РПН на стороне ВН и ПБВ на стороне СН. Диапазон регулирования указан в таблице 2.
Регулировка выполнятся по принципу встречного регулирования, который заключается в следующем [1,2]
в режиме наибольших нагрузок напряжение на шинах потребителей должно быть не менее 105% от номинального напряжения;
в режиме минимальных нагрузок напряжение должно быть не более номинального напряжения;
в послеаварийном режиме напряжения должно быть не менее номинального напряжения.
9.1 Определение рабочих напряжений на шинах НН трансформатора Вначале определяем коэффициенты трансформации по формуле
.
Желаемое значение напряжения определяется по выражению:
для режима наибольших нагрузок
UНБ.Ж1.05*UНОМ ;
для режима минимальных нагрузок
UНМ.Ж1.0*UНОМ ;
для после аварийного режима
UНБ.Ж1.0*UНОМ.
В соответствии с этими требованиями определяем желаемые коэффициенты трансформации по формулам
.
Результаты приведены в таблице № 9.1.
Таблица № 9.1. Результаты расчетов желаемых коэффициентов трансформации
Режим | Параметр | Подстанция | ||||
B | b | a | c | |||
наибольших нагрузок | Uж, кВ | 6,93 | 6,93 | 28,875 | 28,875 | |
|Uнн|, кВ | 100,900 | 103,643 505 | 105,4 234 691 | 104,7 142 367 | ||
Кт.нн.ж | 14,55 988 466 | 14,95 577 273 | 3,651 029 234 | 3,626 467 071 | ||
наименьших нагрузок | Uж, кВ | 6,6 | 6,6 | 27,5 | 27,5 | |
|Uнн|, кВ | 105,3 266 194 | 105,6 707 989 | 106,5 670 107 | 106,7 | ||
Кт.нн.ж | 34,84 848 485 | 34,84 848 485 | 8,363 636 364 | 8,363 636 364 | ||
послеаварийный | Uж, кВ | 6,6 | 6,6 | 27,5 | 27,5 | |
|Uнн|, кВ | 105,4 885 409 | 106,3 617 789 | 107,614 572 | 107,5 709 261 | ||
Кт.нн.ж | 34,84 848 485 | 34,84 848 485 | 8,363 636 364 | 8,363 636 364 | ||
Теперь определяем коэффициенты трансформации для каждого трансформатора подстанций (по данным таблицы 2) по формулам
Где — ступень регулирования устройства РПН трансформатора, ±=(±n)*Д для выбранных трансформаторов всех подстанций Д = 1,78% (Таблица 2);
Данные расчетов приведены в таблице № 9.2.
Таблица № 9.2. Коэффициенты трансформации
Ступень регулирования б% | номер отпайки | бр.вн.о.е. | Коэффициент трансформации подстанции, о.е. | ||||
а | b | c | А | ||||
16,02 | 1,1602 | 16,89 237 818 | 16,89 237 818 | 16,89 237 818 | 16,89 237 818 | ||
14,24 | 1,1424 | 16,63 321 224 | 16,63 321 224 | 16,63 321 224 | 16,63 321 224 | ||
12,46 | 1,1246 | 16,37 404 629 | 16,37 404 629 | 16,37 404 629 | 16,37 404 629 | ||
10,68 | 1,1068 | 16,11 488 034 | 16,11 488 034 | 16,11 488 034 | 16,11 488 034 | ||
8,9 | 1,089 | 15,8 557 144 | 15,8 557 144 | 15,8 557 144 | 15,8 557 144 | ||
7,12 | 1,0712 | 15,59 654 845 | 15,59 654 845 | 15,59 654 845 | 15,59 654 845 | ||
5,34 | 1,0534 | 15,3 373 825 | 15,3 373 825 | 15,3 373 825 | 15,3 373 825 | ||
3,56 | 1,0356 | 15,7 821 656 | 15,7 821 656 | 15,7 821 656 | 15,7 821 656 | ||
1,78 | 1,0178 | 14,81 905 061 | 14,81 905 061 | 14,81 905 061 | 14,81 905 061 | ||
14,55 988 466 | 14,55 988 466 | 14,55 988 466 | 14,55 988 466 | ||||
— 1,78 | 0,9822 | 14,30 071 871 | 14,30 071 871 | 14,30 071 871 | 14,30 071 871 | ||
— 3,56 | 0,9644 | 14,4 155 277 | 14,4 155 277 | 14,4 155 277 | 14,4 155 277 | ||
— 5,34 | 0,9466 | 13,78 238 682 | 13,78 238 682 | 13,78 238 682 | 13,78 238 682 | ||
— 7,12 | 0,9288 | 13,52 322 087 | 13,52 322 087 | 13,52 322 087 | 13,52 322 087 | ||
— 8,9 | 0,911 | 13,26 405 493 | 13,26 405 493 | 13,26 405 493 | 13,26 405 493 | ||
— 10,68 | 0,8932 | 13,488 898 | 13,488 898 | 13,488 898 | 13,488 898 | ||
— 12,46 | 0,8754 | 12,74 572 303 | 12,74 572 303 | 12,74 572 303 | 12,74 572 303 | ||
— 14,24 | 0,8576 | 12,48 655 709 | 12,48 655 709 | 12,48 655 709 | 12,48 655 709 | ||
— 16,02 | 0,8398 | 12,22 739 114 | 12,22 739 114 | 12,22 739 114 | 12,22 739 114 | ||
Действительное напряжение на шинах НН потребителей определяется по формуле
кВ.
Где KT — ближайший к желаемому коэффициент трансформации (по таблице 18), в режиме наибольших нагрузок и после аварийном коэффициент берется ближайший меньший, а в режиме минимальных нагрузок ближайший больший.
Отклонение напряжения от желаемого определяется по формуле
%.
Результаты определения коэффициентов трансформаций, номеров отпаек, и отклонений приведены в таблице № 9.3.
Таблица № 9.3. Выбор рабочих ответвлений РПН
Режим | Параметр | Подстанция | ||||
а | b | c | A | |||
наибольших нагрузок | номер отпайки | |||||
Кт | 14,55 988 466 | 14,55 988 466 | 14,55 988 466 | 14,55 988 466 | ||
Кт.нн.ж | 14,55 988 466 | 14,95 577 273 | 3,651 029 234 | 3,626 467 071 | ||
Uж.нн, кВ | 6,93 | 6,93 | 28,875 | 28,875 | ||
Uнн.факт, кВ | 6,93 | 7,118 428 984 | 7,240 680 238 | 7,191 968 831 | ||
д,% | 2,719 032 965 | — 74,9 240 511 | — 75,9 274 864 | |||
наименьших нагрузок | номер отпайки | |||||
Кт | 15,59 654 845 | 15,59 654 845 | 15,59 654 845 | 15,59 654 845 | ||
Кт.нн.ж | 34,84 848 485 | 34,84 848 485 | 8,363 636 364 | 8,363 636 364 | ||
Uж.нн, кВ | 6,6 | 6,6 | 27,5 | 27,5 | ||
Uнн.факт, кВ | 6,753 200 542 | 6,77 526 821 | 6,832 730 398 | 6,84 125 724 | ||
д,% | 2,321 220 339 | 2,655 578 946 | — 75,1 537 076 | — 75,12 270 095 | ||
послеаварийный | номер отпайки | |||||
Кт | 15,8 557 144 | 15,8 557 144 | 15,8 557 144 | 15,8 557 144 | ||
Кт.нн.ж | 34,84 848 485 | 34,84 848 485 | 8,363 636 364 | 8,363 636 364 | ||
Uж.нн, кВ | 6,6 | 6,6 | 27,5 | 27,5 | ||
Uнн.факт, кВ | 6,65 302 983 | 6,708 103 858 | 6,752 231 689 | 6,784 363 254 | ||
д,% | 0,803 482 275 | 1,637 937 248 | — 75,4 464 302 | — 75,32 958 817 | ||
9.3 Выбор рабочих ответвлений для потребителей на шинах СН Коэффициенты трансформации, желаемые напряжения на шинах СН определяем по формулам аналогичным (41) и (42). Результаты расчетов представлены в таблице № 9.4.
Таблица № 9.4. Результаты расчетов коэффициентов трансформации
Режим | Параметр | Подстанция | ||||
а | b | c | A | |||
наибольших нагрузок | Uж, кВ | 37,275 | 40,425 | 40,425 | 37,275 | |
|Uсн|, кВ | 100,9 000 007 | 103,643 505 | 105,4 234 691 | 104,7 142 367 | ||
Кт.сн.ж | 6,170 355 466 | 5,689 548 547 | 5,689 548 547 | 6,170 355 466 | ||
наименьших нагрузок | Uж, кВ | 35,5 | 38,5 | 38,5 | 35,5 | |
|Uсн|, кВ | 104,4 056 836 | 105,2 355 735 | 106,3 356 831 | 106,4 684 126 | ||
Кт.сн.ж | 2,941 005 171 | 2,733 391 519 | 2,761 965 796 | 2,999 110 214 | ||
послеаварийный | Uж, кВ | 35,5 | 38,5 | 38,5 | 35,5 | |
|Uсн|, кВ | 105,4 885 409 | 106,3 617 789 | 107,614 572 | 107,5 709 261 | ||
Кт.сн.ж | 2,830 007 803 | 2,631 089 151 | 2,64 839 721 | 2,885 873 269 | ||
Коэффициенты трансформации определяем с учетом регулировки ПБВ на стороне СН, по формулам
Где 1 — ступень регулирования устройства ПБВ трансформатора, % ;
.
Выбираем положение переключателя ответвлений СН наиболее удовлетворяющее трём режимам работы для каждой подстанции.
Таблица № 9.5. Выбор рабочих ответвлений ПБВ СН
Ступень регулирования б% | номер отпайки | бр.вн.о.е. | Коэффициент трансформации подстанции, о.е. | ||||
а | b | c | А | ||||
1,05 | 6,802 816 901 | 6,272 727 273 | 6,272 727 273 | 6,802 816 901 | |||
2,5 | 1,025 | 6,64 084 507 | 6,123 376 623 | 6,123 376 623 | 6,64 084 507 | ||
6,478 873 239 | 5,974 025 974 | 5,974 025 974 | 6,478 873 239 | ||||
— 2,5 | 0,975 | 6,316 901 408 | 5,824 675 325 | 5,824 675 325 | 6,316 901 408 | ||
— 5 | 0,95 | 6,154 929 577 | 5,675 324 675 | 5,675 324 675 | 6,154 929 577 | ||
1,05 | 6,802 816 901 | 2,870 061 095 | 2,900 064 085 | 3,149 065 725 | |||
2,5 | 1,025 | 6,64 084 507 | 6,123 376 623 | 6,123 376 623 | 6,64 084 507 | ||
6,478 873 239 | 5,974 025 974 | 5,974 025 974 | 6,478 873 239 | ||||
— 2,5 | 0,975 | 6,316 901 408 | 5,824 675 325 | 5,824 675 325 | 6,316 901 408 | ||
— 5 | 0,95 | 6,154 929 577 | 5,675 324 675 | 5,675 324 675 | 6,154 929 577 | ||
1,05 | 6,802 816 901 | 6,272 727 273 | 6,272 727 273 | 6,802 816 901 | |||
2,5 | 1,025 | 6,64 084 507 | 2,801 726 307 | 2,831 014 941 | 3,74 087 969 | ||
6,478 873 239 | 5,974 025 974 | 5,974 025 974 | 6,478 873 239 | ||||
— 2,5 | 0,975 | 6,316 901 408 | 5,824 675 325 | 5,824 675 325 | 6,316 901 408 | ||
— 5 | 0,95 | 6,154 929 577 | 5,675 324 675 | 5,675 324 675 | 6,154 929 577 | ||
Таблица № 9.6. Выбор рабочих ответвлений РПН
Параметр | Подстанция | ||||
а | b | c | A | ||
номер отпайки | |||||
Кт | 6,154 929 577 | 5,675 324 675 | 5,675 324 675 | 6,154 929 577 | |
Кт.нн.ж | 6,170 355 466 | 5,689 548 547 | 5,689 548 547 | 6,170 355 466 | |
Uж.нн, кВ | 37,275 | 40,425 | 40,425 | 37,275 | |
Uнн.факт, кВ | 16,39 336 396 | 18,26 212 788 | 18,57 576 001 | 17,130 682 | |
д,% | — 56,2 048 569 | — 54,8 246 682 | — 54,488 311 | — 54,35 796 593 | |
Кт | 6,154 929 577 | 5,675 324 675 | 5,824 675 325 | 6,316 901 408 | |
Кт.нн.ж | 2,941 005 171 | 2,733 391 519 | 2,761 965 796 | 2,999 110 214 | |
Uж.нн, кВ | 35,5 | 38,5 | 38,5 | 35,5 | |
Uнн.факт, кВ | 16,96 293 715 | 18,54 265 254 | 18,25 607 046 | 16,85 453 131 | |
д,% | — 52,21 707 845 | — 51,8 372 661 | — 52,5 816 352 | — 52,522 447 | |
Кт | 6,154 929 577 | 5,675 324 675 | 5,675 324 675 | 6,154 929 577 | |
Кт.нн.ж | 2,830 007 803 | 2,631 089 151 | 2,64 839 721 | 2,885 873 269 | |
Uж.нн, кВ | 35,5 | 38,5 | 38,5 | 35,5 | |
Uнн.факт, кВ | 17,13 887 048 | 18,74 109 148 | 18,86 437 575 | 17,47 719 852 | |
д,% | — 51,7 214 916 | — 51,3 218 403 | — 51,16 214 | — 50,76 845 487 | |
10. Определение себестоимости передачи относящейся к электрической сети Для определения себестоимости передачи электроэнергии необходимо найти издержки производства, отчисления на амортизацию и обслуживание оборудования подстанций и ЛЭП, стоимость электрических потерь.
Где — Доля амортизационных отчислений на обслуживания; для ЛЭП 110, 220 кВ
для оборудования подстанций
— Доля на обслуживание, текущий ремонт и эксплуатацию оборудования; для ЛЭП 110, 220 кВ, для оборудования станций ;
К — Капитальные затраты на строительство; для ЛЭП 110 кВ К=30 тыс. руб./км
=2494.967 МВт•ч.
трансформатор напряжение электропередача мощность Суммарные потери ЛЭП в режиме наибольших нагрузок
;
МВт•ч/год;
МВт•ч/год;
МВт•ч/год;
МВт•ч/год;
Себестоимость передачи электроэнергии в проектируемой сети:
руб/кВт•ч.
Список литературы
Караев Р. И., Волобринский С. Д., Ковалев И. Н. Электрические сети и энергосистемы/Учеб. для вузов ж.-д. трасп.- 3-е изд., перераб и доп. — М.: Транспорт, 1998. — 326с.
Справочник по проектированию электроснабжения, линий электропередачи и сетей / под редакцией Я. М. Большама, В. И. Круповича, М. Л. Самовера. — издание вторе переработанное и дополненное. — М.: Энергия 1974. — 696 с.
Справочник по проектированию электроэнергетических систем /В.В. Ершевич, А. Н. Зейлингер, Г. А. Илларионов и др.: Под ред. С. С. Рокотяна и И. М. Шапиро. — 3-е изд., перераб и доп. — М.: Энергоатомиздат, 1985. — 352с.
Электротехнический справочник: В 3 т. Т. 3. В 2 кн. Кн. 1. Производство и распределение электрической энергии. (под общ. ред. Профессоров МЭИ: И. Н. Орлова и др), 7-е изд. испр. и доп. — М: Энергоатомиздат, 1988. — 880 с.
Демина Л.С., Шалыгин К. Е. Расчет питающей электрической сети /Метод. пособ. по вып. курсового проекта. — Х.: Издательство ДВГУПС.