Проектирование РЭС ТОО «КЭЦ» с расчетом компенсирующей установки для шин на 10 кВ

Проектирование РЭС ТОО «КЭЦ» с расчетом компенсирующей установки для шин на 10 кВ.

Введение

В стратегии развития «Казахстан-2030» президент Республики Казахстан Н. А. Назарбаев указал основные приоритеты развития страны, в которой одной из важнейших задач является усовершенствование и дальнейшее развитие электроэнергетической отрасли, без которой не мыслимо функционирование других отраслей народного хозяйства.

Первым и важнейшим этапом усовершенствования и развития электроэнергетики является создание рациональных систем электроснабжения предприятий.

Производство, передача и рациональное распределение электроэнергии приобретают всё большее значение. В свете задачи всемерного повышения технического уровня и качества продукции необходимо направить усилия и в кратчайшие сроки добиться улучшения качества электроэнергии, повышения надёжности электроснабжения. В этом ключ к решению главных задач проектирования и эксплуатации современных систем электроснабжения промышленных предприятий.

Главными задачами проектирования и эксплуатации современных систем электроснабжения промышленных предприятий являются правильное определение электрических нагрузок, рациональная передача и рациональное распределение электроэнергии, обеспечение необходимого качества электроэнергии на зажимах электроприёмников с питающей сетью, экономия электроэнергии и других материальных ресурсов.

Выполнение этих задач осуществляется входящими в состав электросетей воздушными и кабельными линиями электропередачи, различными токопроводами, трансформаторными подстанциями, распределительными устройствами и коммутационными пунктами, электроустановками, генерирующими реактивную мощность, средствами регулирования напряжения и устройствами для поддержания качества электроэнергии.

Среди многочисленных отраслей народного хозяйства энергетика наряду с машиностроением занимает ведущее положение. Уровень развития энергетики и электрификации в наиболее обобщенном виде отражает достигнутый технико-экономический потенциал любой страны. Энергетика обеспечивает электроэнергией и теплом промышленные предприятия, сельское хозяйство, транспорт, коммунально-бытовые нужды городов, рабочих и сельских поселков.

Электрификация оказывает определяющее влияние на развитие всех отраслей народного хозяйства, она является стержнем строительства экономики коммунистичёского общества. Отсюда объективно следует необходимость опережающих темпов развития энергетики и электрификации, непрерывного роста производства электроэнергии и тепла.

Потребители электроэнергии весьма разнообразны в отношении преобладающих видов приемников энергии, размера и режима потребления энергии, требований к надежности электроснабжения и качеству электроэнергии. Различают следующие основные виды потребителей:

1) промышленные предприятия;

2) строительство;

З) железно дорожный электрифицированный транспорт;

4) коммунально-бытовые потребители городов и рабочих поселков;

5) сельское хозяйство.

Приемниками электроэнергии являются асинхронные и синхронные электродвигатели, электрические печи, электротермические, электролизные и сварочные установки, осветительные и бытовые приборы, кондиционные и холодильные установки, радиои телеустановки, медицинские и другие специальные установки.

Режим потребления электрической с отдельными предприятиями, группами предприятий, населением городов, поселков в течение суток и года, как правило, неравномерен, что объясняется работой предприятий в одну, две и три смены с неодинаковой нагрузкой, перерывами между сменами, изменением режима работы в лет нее время, праздничные дни, а так же внешними факторами: продолжительностью светлой части суток, температурой воздуха и др. Значительную неравномерность вносит нагрузка светильников, возникающая в утренние (зимой) и вечерние часы и спадающая днем и ночью, а также летом.

Режим потребления электроэнергии может быть представлен графиком нагрузки — зависимостью активной, реактивной или полной мощности от времени. Различают суточные графики для разных дней недели и разных периодов года (зимний, летний, весенний, осенний), а также годовые графики.

Суточные графики нагрузки представляют собой непрерывные кривые зависимости. Однако при проектировании электроустановок, разного рода расчетах непрерывные графики обычно заменяют приближенными ступенчатыми графиками.

Графики электрических нагрузок предприятий различных отраслей промышленности, городов, рабочих поселков позволяют прогнозировать ожидаемые максимальные нагрузки, режим и размеры потребления электроэнергии, обоснованно проектировать развитие системы. Чем равномернее графики нагрузки потребителей, тем равномернее и график нагрузки электрической системы в целом, тем легче обеспечить экономичную работу электростанций, для регулирования графика нагрузки системы используют следующие меры:

а) подключение сезонных потребителей (торфоразработки, орошение, заводы сезонного производства, и др.);

б) подключение некоторых нагрузок ночью (насосные гидроаккумулирующие установки, зарядные станции и др.);

в) увеличение числа рабочих смен в промышленности;

г) смещение начала и конца работы рабочих смен и предприятий в целом;

д) смещение выходных дней у отдельных предприятий;

е) введение дифференцированных тарифов на электроэнергию, потребляемую в часы максимума и минимума нагрузки энергосистемы.

Требования к качеству электроэнергии. Под качеством электроэнергии понимают степень соответствия напряжения и частоты нормированным значениям. Согласно правилам устройства электроустановок нормированию подлежат следующие величины:

а) отклонение напряжения от номинального значения (при скорости изменения напряжения менее 1% в секунду),%;

б) колебания напряжения (при скорости изменения напряжения не менее 1% в секунду), %;

в) несинусоидальность (коэффициент несинусоидальности) формы кривой напряжения, %;

г) несимметрия (коэффициент несимметрии) напряжения, %;

д) смещение (коэффициент смещения) нейтрали, %;

е) отклонение частоты (за 10 с), %;

ж) колебание частоты (при скорости изменения частоты не менее 0,2 Гц/с), %;

Основные элементы электрической части энергосистем — различные типы районных трансформаторных и распределительных подстанций, главные подстанции предприятий (ГПП) и других объектов и городов. В соответствии со схемой и принятыми напряжениями они соединяются между собой линиями электропередачи (ЛЭП) напряжением 750, 500, 220, 35 кВ, являющимися районными электрическим и сетями энергосистем. Распределительные сети энергосистем напряжением 35, 10 и 6 кВ являются одновременно электрическими сетями внешнего электроснабжения промышленных предприятий.

1. Общая часть Правильная классификация приемников электроэнергии по требуемой степени бесперебойного электроснабжения, обуславливающая необходимую степень надёжности питания (необходимый объём резервирования), является одним из основных критериев выбора рациональной схемы электроснабжения.

Опасности для жизни людей и значительного ущерба предприятию не создается.

Электроприёмники II категории рекомендуется обеспечивать электроэнергией от двух независимых взаимно резервирующих источников питания. При нарушении электроснабжения от одного из источников питания допустимы перерывы электроснабжения на время, необходимое для включения резервного питания действиями дежурного персонала или выездной оперативной бригады.

Основными приёмниками электроэнергии предприятия являются силовые общепромышленные установки, электродвигатели производственных станков, электротермические установки, сварочные аппараты и агрегаты, осветительные установки и др.

Электросварочные установки как приёмники делят на установки, работающие на переменном и постоянном токе. Электросварочные агрегаты постоянного тока состоят из двигателя переменного тока и сварочного генератора постоянного тока, при этом сварочная нагрузка распределяется по трём фазам в питающей сети переменного тока равномерно. Коэффициент мощности таких установок при номинальном режиме работы составляет 0,7−0,8; при холостом ходе коэффициент мощности снижается до 0,4.

Сварочные трансформаторы характеризуются частыми перемещениями в питающей сети.

Электрические характеристики участков приведены в таблице 1.1

Таблица 1.1 — Электрическая характеристика

2. Расчет внешнего электроснабжения ТОО ЗРДТ «КЭЦ»

Определение активных, реактивных, полных нагрузок предприятия

Определяем расчетную нагрузку электрооборудования по формулам:

кВт, (2.1)

кВАр, (2.2)

кВА, (2.3)

где — расчетная активная мощность, кВт;

— расчетная реактивная мощность, кВАр;

— расчетная полная мощность, кВА;

— коэффициент спроса.

Данные для расчета показаны в таблице

Определим расчетную нагрузку токарного станка 1М63Ф10:

кВт,

кВАр,

кВА.

Детальный расчет и общий расчет остальных станков аналогичен. Все данные расчета записываем в таблицу 2.1.

Таблица 2.1 Расчетные нагрузки электроприемников

3. Расчет внешнего электроснабжения ПС «Затобольская»

3.1 Определение расчетной нагрузки ПС «Затобольская»

Расчетная нагрузка потребителей 10 кВ.

Определяем нагрузки по формулам (2.1), (2.2).

ТОО ЗРДТ «КЭЦ»:

кВт,

кВАр.

Расчетная осветительная нагрузка

Осветительная нагрузка определяется по формуле:

кВт, (3.1)

ТОО ЗРДТ «КЭЦ»:

кВт.

Расчетная полная мощность

Полная мощность определяется по формуле:

кВА, (3.2)

ТОО ЗРДТ «КЭЦ»:

кВА.

Расчетная нагрузка остальных потребителей 10 кВ и потребителей 0,4 кВ ведется аналогично. Все расчеты занесены в таблицу 3.1.

Таблица 3.1 Расчётная нагрузка потребителей 10 кВ 0,4кВ

Определяем полную мощность ПС по формуле:

кВА, (3.3)

кВА.

Определяем потери мощности трансформаторов в ТП потребителей:

кВт, (3.4)

кВт.

кВАр, (3.5)

кВАр.

Расчетная активная мощность ПС с учетом коэффициента разновременности максимумов:

кВт, (3.6)

где — коэффициент разновременности максимума, равный 0,95.

кВт.

Расчетная реактивная мощность:

кВАр, (3.7)

кВАр.

Среднегодовая активная нагрузка определяется по формуле:

кВт, (3.8)

(3.9)

где — годовое число использования максимума активной мощности, равное 3770 ч.;

— годовой коэффициент сменности по энергетическому использованию активной энергии;

— годовое число часов работы компенсирующих устройств, равное 8000ч.

кВт.

Естественный коэффициент мощности за год:

(3.10)

где — годовое число часов использования максимума реактивной мощности, равное 4840.

при, .

Необходимая мощность некомпенсирующих устройств:

кВАр. (3.11)

кВАр.

Не скомпенсированная реактивная мощность:

кВАр. (3.12)

кВАр.

Расчетная нагрузка с учетом компенсацией реактивной мощности:

кВА. (3.13)

кВА.

Потери в трансформаторах ПС по формулам (3.4), (3.5):

кВт,

кВт.

Расчетная полная мощность со стороны ВН трансформаторов ПС:

кВА. (3.14)

кВА.

3.2 Проектирование системы внешнего электроснабжения

В систему внешнего электроснабжения входят схема электроснабжения и источники питания предприятия. Основными условиями проектирования рациональной системы внешнего электроснабжения являются надежность, экономичность и качество электроэнергии в сети.

Экономичность определяется приведенными затратами на систему электроснабжения. Надежность зависит от категории потребителей электроэнергии и особенностей технологического процесса, неправильная оценка которых может привести как к снижению надежности системы электроснабжения, так и к неоправданным затратам на излишнее резервирование.

Электроснабжение ПС осуществляется от ЦРП по двум воздушным линиям напряжением 110 кВ и понижается до 35 кВ и до 10 кВ.

На ПС устанавливаются два трансформатора, т.к. имеются потребители I категории.

3.3 Выбор силовых трансформаторов

Выбор силовых трансформаторов производится с учётом того, что нормальным режимом работы трансформатора, при котором увеличивается срок действия его работы, считается режим, при котором трансформатор загружен на 65−70% от его номинальной мощности. Поэтому мощность силового трансформатора определяется из выражения:

(3.15)

где n — число трансформаторов.

Отсюда:

МВА

Согласно этому по каталогу выбираем трансформатор 2ЧТД-10 000/35 [4.].

Основные параметры трансформатора представлены в таблице 3.2.

Таблица 3.2 Технические данные трансформаторов Т1, Т2

Масса оборудования =20 т, занимаемая площадь: длинна 4,2, ширина 2,95, высота 3,76.

3.4 Расчет токов в нормальном, аварийном и послеаварийном режимах работы

Данная подстанция имеет два источника питания напряжением 35 кВ и тридцать восемь фидерных линий потребителей напряжением 10 кВ.

Выбор оборудования производится по условиям работы в наиболее тяжёлом режиме работы — послеаварийном.

Ток, протекающий через оборудование подстанции при нормальном режиме работы, определяется по формуле:

А (3.16)

где — ток в нормальном режиме, кА;

— номинальное напряжение, кВ.

Для одиночных, радиальных линий ток в нормальном режиме равен току в послеаварийном режиме:

А, (3.17)

где — максимальный ток послеаварийного режима, А.

Для линии ТОО ЗРДТ «КЭЦ»:

А

Определения токов для остальных воздушных линий в нормальном и послеаварийном режимах производится аналогично выше приведенному расчету.

Здесь ток в послеаварийном режиме будет определяться из условия отключения одного из трансформаторов или повреждения одной из линий питания секции сборных шин, при условии работы другого трансформатора или другой линии в работе. Учитывая, что все потребители остаются в работе. Ток в такой линии будет равен сумме токов двух линий в нормальном режиме работе.

Все данные расчета токов сведены в таблицу 3.2.

Таблица 3.2 — Токи в проводниках

3.5 Расчет токов короткого замыкания со стороны высокого, среднего и низкого напряжения ПС

Самой главной причиной нарушения нормального режима работы системы электроснабжения является возникновение КЗ в сети или в элементах электрооборудования в следствии повреждения изоляции или неправильных действий обслуживающего персонала. Для снижения ущерба, обусловленного выходом из строя электрооборудования при протекании токов КЗ, а так же для быстрого восстановления нормального режима работы системы электроснабжения необходимо правильно определять токи КЗ и по ним выбирать электрооборудование, защитную аппаратуру и средства ограничения токов КЗ.

При возникновении КЗ имеет место увеличение токов в фазах системы электроснабжения или электроустановок по сравнению с их значением в нормальном режиме работы. В свою очередь, это вызывает снижение напряжений в системе, которое особенно велико вблизи места КЗ.

Для расчета токов КЗ составляют расчетную схему системы электроснабжения и на ее основе схему замещения. Расчетная схема представляет собой упрощенную схему, на которой указывают все элементы системы и их параметры, влияющие на ток КЗ. Схема замещения представляет собой электрическую схему, соответствующую расчетной схеме, в которой все магнитные связи заменены электрическими и все элементы системы электроснабжения представлены сопротивлениями.

Для упрощения все короткие замыкания принимаем за металлические. Расчеты проводим для трехфазного короткого замыкания на землю по схеме изображенной на рисунке 3.1. Расчет будем вести в относительных единицах, за базисную мощность принимаем:

базисная мощность = 1000 МВА.

сопротивление ВЛ = 0,4 Ом/км;

За базисные напряжения принимаем:

кВ, кВ, кВ.

Составим схему замещения

Рисунок 3.1 — Схема замещения

Находим базисные токи:

кА, (3.18)

где — базисный ток;

— базисное напряжение;

— базисная мощность.

кА,

кА.

Вычисляем параметры элементов схемы при базисных условиях.

Для системы .

Для линии электропередач:

о.е., (3.19)

где — сопротивление высоковольтной линий;

— удельное сопротивление высоковольтной линий, Ом/км;

— длина линий, км.

о.е.,

Для трансформатора:

о.е., (3.20)

о.е.,

о.е., (3.21)

о.е.,

о.е., (3.21)

о.е.,

о.е., (3.22)

о.е.

Ток К.З. в точке К1:

кА, (3.23)

кА.

Ток К.З. в точке К2:

кА, (3.24)

кА.

Ударные токи.

Точка № 1:

кА, (3.25)

где — ударный коэффициент.

определяем по таблице 3.8. К_У=1,8

кА.

Точка № 2:

кА.

Наибольшее действующее значение тока:

кА (3.26)

Точка № 1:

кА.

Точка № 2:

кА.

Определяем апериодическую составляющую тока К.З.:

(3.27)

где — коэффициент затухания апериодического тока.

где — собственное время выключателя, с.

Для современных выключателей оно не превышает 0,2 с.

[3],

с,

по таблице 3.8 [2]

.

Точка № 1:

кА.

Точка № 2:

кА.

Определяем периодическую составляющую тока К.З.

Точка № 1:

кА, ток неизменный во времени. (3.28)

Точка № 2:

кА.

3.6 Расчёт токов короткого замыкания на стороне 0,4 кВ

электроснабжение подстанция ток

Активное сопротивление линий, индуктивное сопротивление трансформаторов тока, катушек автоматов, контакторов, контактные сопротивления разъединителей, контакторов и автоматов оказывает значительное влияние на ток короткого замыкания. Если не учитывать все эти факторы, как это делается при расчёте токов короткого замыкания в сетях напряжением выше 1кВ, то это может привести к большой ошибки, что повлечёт за собой неправильный выбор сечения проводов, кабелей и электрической аппаратуры.

Активное сопротивление цепи оказывает большое влияние на апериодическую составляющую тока короткого замыкания, которая затухает очень быстро.

Для кабеля от фидеров 35(25) до трансформатора:

о.е., (3.29)

о.е.,

о.е. (3.30)

Для трансформатора:

о.е., (3.31)

о.е.

Полное сопротивление трансформатора от фидера 35(25) до ТР:

о.е., (3.32)

о.е. (3.33)

Полное сопротивление цепи до точки К.З.

о.е. (3.34)

Начальное значение периодической составляющей тока К.З. за трансформатором ВНС в точке К3:

кА (3.35)

Ударный ток:

кА, (3.36)

где — ударный коэффициент.

Наибольшее действующее значение тока:

кА. (3.37)

От трансформатора ток проходит по алюминиевым шинам типа ШМА 59−1(2Ч100Ч8), длина 8 м через автоматический выключатель с двумя разъединителями. На всех участках шин фазы расположены в одной плоскости и между фазами 250 мм.

Сопротивления шин:

о.е.,

о.е.

Сопротивления кабеля:

о.е., (3.38)

о.е.,

о.е.

Сопротивления катушек автоматов (4шт):

о.е.,

о.е.

Переходное сопротивление контактов автоматов (4шт) и контактора (1шт):

о.е.

Переходное сопротивление контактов разъединителей (6шт):

о.е.

Сопротивления трансформатора тока:

о.е.,

о.е.

Определяем сопротивления шин в РП: тип ШМА 59−1 (2Ч100Ч8) длина 6 м.

Сопротивления шин:

о.е.,

о.е.

Сопротивления кабеля:

о.е.,

о.е.

Определяем суммарные сопротивления цепи К.З.:

о.е.,

о.е.,

о.е.,

о.е.,

о.е.,

о.е.

Ток короткого замыкания у двигателя в точке К4:

кА. (3.39)

Определим ударный ток К.З. от системы, при находим, тогда: ,

кА, (3.40)

кА. (3.41)

Результаты расчётов сведём в таблицу 6.1.

Таблица 6.1 Результаты расчета параметров для точек К.З.

4. Выбор оборудования ПС «Затобольская»

4.1 Выбор электрических аппаратов на стороне высокого и низкого напряжения ПС

Электрические аппараты, изоляторы и токоведущие устройства работают в условиях эксплуатации в трех основных режимах: в длительном режиме, в режиме перегрузки (с повышенной нагрузкой, которая для некоторых аппаратов достигает значения до 1,4 номинальной) и в режиме короткого замыкания.

В длительном режиме надежная работа аппаратов обеспечивается правильным выбором их по номинальному напряжению и номинальному току.

В режиме перегрузки надежная работа аппаратов обеспечивается ограничением величины и длительности повышения напряжения или тока в таких пределах, при которых еще гарантируется нормальная работа электрических установок за счет запаса прочности.

В режиме короткого замыкания надежная работа аппаратов обеспечивается соответствием выбранных параметров устройств по условиям электродинамической и термической стойкости.

Ток, протекающий через оборудование подстанции при нормальном режиме работы, определяется по формуле:

А, (4.1)

где — мощность подстанции, кВА;

— напряжение на высокой или низкой стороне, кВ.

Ток, протекающий через оборудование подстанции при послеаварийном режиме работы, определяется по формуле:

А, (4.2)

где — ток при нормальном режиме работы, А.

4.1.1 Выбор высоковольтных выключателей

Выключатель является основным аппаратом в электрических установках, он служит для отключения и включения цепи в любых режимах: длительная нагрузка, перегрузка, короткое замыкание, холостой ход, несинхронная нагрузка. Наиболее тяжелой операцией является отключение короткого замыкания и включение на существующее короткое замыкание.[12]

К выключателям предъявляются следующие требования:

— надежное отключение любых токов;

— быстрота действия, т. е. наименьшее время отключения;

— быстрое включение выключателя сразу же после отключения (АПВ — автоматическое повторное включение);

— легкость ревизии и осмотра контактов;

— взрывои пожаробезопасность;

— удобство транспортировки и эксплуатации.

При выборе выключателей необходимо учитывать 12 различных параметров, но, так как заводами — изготовителями гарантируется определённая зависимость параметров, то допустимо производить выбор выключателей по важнейшим параметрам:

1. По напряжению установки.

(4.3)

2. По длительному току — наибольший длительный ток, который аппарат способен проводить длительное время при номинальном напряжении, номинальной частоте и номинальной температуре воздуха, при этом температура аппарата не должна превышать допустимых значений.

(4.4)

3. По отключающей способности:

(4.5)

гденоминальный ток отключения по каталогу.

4. На электродинамическую стойкость:

а)по действующему значению

(4.6)

где — начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания (в нашем случае), кА;

— действующее значение предельного сквозного тока короткого замыкания (по каталогу), кА.

б) по амплитудному значению

(4.7)

где — ударный ток короткого замыкания в цепи, кА;

— амплитудное значение предельного сквозного тока короткого замыкания, кА.

Ударный ток определяется из выражения:

(4.8)

где — ударный коэффициент, равный 1,6;

— ток короткого замыкания, А.

5. По термической стойкости.

(4.9)

где — тепловой импульс по расчёту; ;

— предельный ток термической стойкости (по каталогу), кА;

— длительность протекания тока термической стойкости (по каталогу), с.

Тепловой импульс определяем по выражению:

(4.10)

где — постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, принимаем с;

— время отключения, с.

Согласно ПУЭ [1], время отключения складывается из времени действия основной релейной защиты данной цепи и полного времени отключения выключателя :

(4.11)

где — время срабатывания релейной защиты, =0,1с;

— полное время отключения выключателя, с.

Выбор выключателя представлен в таблице 4.1.

Таблица 4.1 — Технические характеристики выключателя

4.1.2 Выбор разъединителей

Разъединитель? это контактный коммутационный аппарат, предназначенный для отключения и включения электрической цепи без тока или с незначительным током, и который для обеспечения безопасности имеет между контактами в отключенном положении изоляционный промежуток.

При ремонтных работах разъединителем создается видимый разрыв между частями, оставшимися под напряжением, и аппаратами выведенными в ремонт.

Разъединителями нельзя отключать токи нагрузки, так как контактная система не имеет дугогасительных устройств и в случае ошибочного отключения токов нагрузки возникает устойчивая дуга, которая может привести к междуфазному короткому замыканию и несчастным случаям с обслуживающим персоналом. Перед операцией разъединителем цепь должна быть разомкнута выключателем.

Однако для упрощения схем электроустановок допускается использовать разъединители для производства следующих операций:

— отключение и включение нейтралей трансформаторов и заземляющих дугогасящих реакторов при отсутствии в сети замыкания на землю;

— отключения и включения зарядного тока шин и оборудования всех напряжений (кроме батарей конденсаторов);

— отключения и включения нагрузочного тока до 15 А трехполюсными разъединителями наружной установки при напряжении 10 кВ и ниже;

— разъединителем разрешается производить также операции, если он надежно шунтирован низкоомной параллельной цепью (шиносоединительным или обходным выключателем);

— разъединителями и отделителями разрешается отключать и включать незначительный намагничивающий ток силовых трансформаторов и зарядный ток воздушных и кабельных линий.

Выбор разъединителей производится по параметрам, указанных по формулам:

-по напряжению установки (4.3).

-по длительному току (4.4).

-на электродинамическую стойкость:

-по амплитудному значению (4.7).

-ударный ток определяется из выражения (4.8).

-по термической стойкости (4.9).

-тепловой импульс определяем по выражению (4.10).

Выбор разъединителя представлен в таблице 4.2.

Таблица 4.2 Технические характеристики разъединителя

4.1.3 Выбор отделителей

Отделитель предназначен для отключения токов намагничивания трансформаторов. Отделитель отключается автоматически под действием пружин при срабатывании блокирующего реле или отключающего электромагнита.

Выбор отделителей производится аналогично выбору разъединителей.

Выбираем отделитель ОД-35/630 У1. Данные отделителя записываем в таблицу 4.3

Таблица 4.3 Технические данные отделителя

4.2 Выбор короткозамыкателей

Короткозамыкатели предназначены для создания искусственного короткого замыкания при повреждениях в силовых трансформаторов. Защита, реагируя на замыкание, отключает отделитель, установленный на питающих концах линии.

Выбор короткозамыкателей производится аналогично выбору отделителей. При этом короткозамыкатели не проверяются по току нагрузки. Выбираем короткозамыкатель КЭ-110 (привод ППК). Данные короткозамыкателя записываем в таблицу 4.4.

Таблица 4.4 Технические характеристики короткозамыкателя

5. Выбор шин, токопроводов и кабелей

5.1 Выбор токопровода для открытого распределительного устройства

Шины предназначены для жёсткого соединения электрических аппаратов на подстанции. Главная их задача — пропускать через себя электрический номинальный ток и аварийные различные токи без разрушения.

В РУ 35 кВ применяем токопроводы выполненные проводами марки АС до трансформаторов Т1(Т2).

Выбираем провод АС-300

Таблица 5.1 Основные параметры провода марки АС 300

Выбранное сечение провода проверяем по следующим параметрам:

а) по длительному допустимому току:

165А<690А

б) по термическому действию тока К.З.:

(5.1)

где — минимальное сечение проводника, отвечающее требованию

его термической стойкости при К.З., ;

— коэффициент по каталогу, для алюминиевых шин С=91, ;

— сечение выбранного провода, ;

— тепловой импульс, .

90 < 800

в) по электродинамическому действию тока К.З. (проверка на схлестывание).

Определяем усилие от длительного протекания тока К.З.:

Н/м, (5.2)

где D—расстояние между фазами (для 35 кВ равно 1,5м), м.

Н/м.

Определяем силу тяжести одного метра провода по формуле:

Н/м, (5.3)

где —масса одного метра токопровода, =3,68 кг/м (для АС -300).

Н/м.

Стрела провеса h=2м.

Определяем отношение:

(5.4)

Задаваясь стрелой провеса h, определяют отношение:

(5.5)

где — эквивалентное по импульсу время действия быстро действующей защиты, с,

— стрела провеса, =1,5 м (для ОРУ),.

Максимальная стрела провеса h зависит от пролёта, натяжения проводов, минимального допустимого расстояния до земли, условий монтажа и других факторов.

Для цепей генераторов и трансформаторов:

(5.6)

где — действительная выдержка времени защиты от токов К.З., с, =0,1 с

По диаграмме в зависимости от и определяем отклонение провода.

Отклонение провода b=0,63 м

Найденное значение сравнивается с максимально допустимым, которое определяется из формулы:

(5.7)

где — диаметр токопровода, d=0,058 м (для провода АС — 300), [4];

— наименьшее допустимое расстояние в свету между соседними фазами в момент их наибольшего сближения, м, м.

Проверяем условие:

г) проверка по условиям коронирования.

Определяем максимальное значение начальной критической напряжённости электрического поля:

кВ/см, (5.8)

где —коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода, для многопроволочных проводов m=0,82);

—радиус провода, см.

кВ А/см.

Напряжённость электрического поля около поверхности нерасщепленного провода определяется по выражению:

кВ/см, (5.9)

где — линейное напряжение, кВ;

— среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см.

При горизонтальном расположении фаз:

см, (5.10)

см,

кВ/см.

Провода не будут коронировать, если наибольшая напряжённость поля у поверхности любого провода не более 0,9. Таким образом условие для проверки провода на корону:

Провод данной марки проходит по всем параметрам.

5.2 Выбор шин для закрытого распределительного устройства

В ЗРУ 6 -10 кВ ошиновка и сборные шины выполняются жёсткими шинами.

По источнику выбираем шины прямоугольного сечения, алюминиевые, однополосные, сечением. Допустимый ток А.

Выбранные шины проверяются по следующим параметрам:

а) по длительному допустимому току:

;

б) по термической стойкости при К.З. по формуле (8.2):

74 < 480 .

в) по электродинамической стойкости.

Жёсткие шины, укреплённые на изоляторах, представляют собой динамическую колебательную систему, находящуюся под воздействием электродинамических сил. В такой системе возникают колебания. Электродинамические силы, возникающие при К.З., имеют составляющие, которые изменяются с частотой 50 и 100 Гц. Если собственные частоты колебательной системы шины — изоляторы совпадут с этими значениями, то нагрузки на шины и изоляторы возрастут, что может привести к их разрушению. Поэтому производим определение частоты собственных колебаний для алюминиевых шин по формуле:

(5.11)

где — длина пролёта между изоляторами, м;

— момент инерции поперечного сечения шины относительно оси перпендикулярной направлению изгибающей силы, ;

— поперечное сечение шины, .

Изменяя длину пролета, добиваются того, чтобы механический резонанс был исключён, т. е. Гц.

Определим длину пролёта l исходя из условия, что частота собственных колебаний будет больше 200 Гц:

(5.12)

а) если шины расположены на «ребро»:

(5.13)

.

Отсюда м.

б) При расположении шин «плашмя»:

(5.14)

.

Отсюда м.

Поэтому принимаем вариант расположения шин «плашмя», пролёт между изоляторами l=1,16 м, а расстояние между фазами принимаем a=0,5 м.

Гц,

231,3 Гц > 200 Гц.

Условие выполняется.

Данные шины проходят по всем параметрам.

Находим момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию усилия:

(5.15)

Напряжение в материале шины при воздействии изгибающего момента:

МПа, (5.16)

Шины механически прочны, если:

где — допустимое механическое напряжение в материале шин.

Для шин АДО из алюминия допустимое механическое напряжение .

27,15 МПа < 40 МПа, условие выполняется.

5.3 Выбор кабелей для линий потребителей

Потребители 10 кВ получают питание по кабельным линиям, которые сначала прокладываются в кабельных туннелях в распределительном устройстве, а затем в траншеях в земле.

В зависимости от места прокладки, свойств среды, механических усилий, воздействующих на кабель, рекомендуются различные марки кабелей.

Выбираем кабель марки СБ.

Сечение кабелей выбирается по следующим параметрам:

а) по напряжению установки:

;

б) по допустимому току:

где — длительно допустимый ток с учётом на число рядом положенных в земле кабелей и на температуру окружающей среды :

(8.17)

где =1 — коэффициент, учитывающий число рядом положенных в земле кабелей [2];

=1 — коэффициент, учитывающий температуру окружающей среды (для наших климатических условий).

в) по термической стойкости проверяем по формуле (8.2).

Произведём выбор кабеля для линий к потребителям по вышеприведённым параметрам.

Выбираем трёхжильный кабель сечением, с номинальным допустимым током =220 А.

10 кВ=10 кВ;

А,

218,7 А < 300 А;

Все высоковольтные бронированные кабели проложены к потребителю в воздухе.

Кабель данного сечения проходит по всем параметрам.

Выбранные фидерные кабели приведены в таблице 8.1.

Таблица 8.1 Технические характеристики кабелей

6. Выбор изоляторов

6.1 Выбор опорных изоляторов

Жёсткие шины крепятся на опорных изоляторах, выбор которых производится по следующим условиям:

а) по номинальному напряжению:

;

б) по допускаемой нагрузке:

где — сила действующая на изолятор, Н;

— допустимая нагрузка на головку изолятора, Н.

где — разрушающая нагрузка на изгиб (по каталогу), Н.

При вертикальном или горизонтальном расположении изоляторов всех фаз расчетная сила определяется из выражения:

(6.1)

где — поправочный коэффициент на высоту шины, если она расположена на «ребро»

;, (6.2)

где — высота изолятора, мм.

Произведём выбор изоляторов по выше перечисленным параметрам.

Принимаем изолятор типа ОА-6ов.

а) 10 кВ = 10 кВ;

б) Н,

Н,

1010 Н < 2250 Н.

Коэффициент в данном случае равен =1, так как шины расположены плашмя.

Выбранный изолятор удовлетворяет всем параметрам.

6.2 Выбор проходных изоляторов

Проходные изоляторы выбираются последующим параметрам:

а) по номинальному напряжению:

;

б) по номинальному току:

;

в) по допускаемой нагрузке;

.

Для проходных изоляторов расчётная сила определяется из выражения:

Н. (6.3)

Осуществим выбор проходных изоляторов.

Принимаем изолятор типа ПВ-6/1000.

а) 10 кВ = 10 кВ;

б) 962 А = 1000 А;

в) Н,

Н,

586 Н < 750 Н.

Предложенный изолятор проходит по все параметрам.

7. Выбор трансформаторов тока и напряжения

7.1 Выбор трансформаторов тока

Трансформаторы тока предназначены для уменьшения первичного тока до значений, наиболее удобных для измерительных приборов и реле, а также для отделения цепей измерительных приборов и защиты от первичных цепей электрооборудования. От точности информаций поступающей от трансформатора тока к измерительным приборам зависит надёжная и правильная работа релейной защиты.

Трансформаторы выбираются по следующим параметрам:

а) по напряжению установки:

;

б) по току:

;

в) по электродинамической стойкости:

(7.1)

где — ударный ток К.З. по расчету, А;

— кратность электродинамической стойкости (по каталогу);

— номинальный первичный ток трансформатора тока, А.

г) по термической стойкости:

(7.2)

где — кратность термической стойкости (по каталогу).

д) по вторичной нагрузке:

.

Индуктивное сопротивление токовых цепей не велико, поэтому. Вторичная нагрузка определяется из выражения:

Ом,

где — сопротивление приборов, Ом;

— сопротивление соединительных проводов, Ом;

— сопротивление контактов, Ом.

Сопротивление приборов определяется по выражению:

Ом, (7.3)

где — мощность, потребляемая приборами, ВА;

— вторичный номинальный ток прибора, =5 А.

Сопротивление контактов принимается равным 0,1 Ом. Сопротивление соединительных проводов зависит от их длинны и сечения. Чтобы выбранный трансформатор работал в выбранном классе точности, необходимо соблюдать условие:

. (7.4)

Откуда

. (7.5)

Далее определяем сечение соединительных проводов:

, (7.6)

где — расчётная длина, зависящая от схемы соединения трансформаторов тока.

7.1.1 Произведём выбор трансформаторов тока на сторону высокого напряжения рассчитываемой подстанции

Принимаем трансформатор типа ТФНУ-35, =1,2 Ом, класс точности 0,5

а) ;

б); ;

в) кА,

;

г) ,

;

д) для проверки трансформатора тока по вторичной нагрузке составляем таблицу 7.1.

Таблица 7.1 Вторичная нагрузка трансформатора тока ВН

Ом,

Ом,

.

Принимаем кабель АКВРГ сечением 2,5 .

Трансформатор тока проходит по всем параметрам.

7.1.2 Выбираем трансформаторы тока на низкую сторону рассчитываемой подстанции

Принимаем трансформатор тока типа ТПОЛ-10 с номинальным током первичной обмотки 1000 А и классом точности 0,5, для цепи трансформатора и секционного выключателя:

а);

б); ;

в) кА,

;

г),

;

д) для проверки трансформатора тока по вторичной нагрузке составляем таблицу 7.2.

Таблица 7.2 Вторичная нагрузка трансформатора тока НН

Ом,

Ом,

.

Принимаем кабель АКВРГ сечением 3 .

Трансформатор тока проходит по всем параметрам.

7.1.3 Выбираем трансформатор тока для линий к потребителям по фидерам

Принимаем трансформатор тока типа ТВЛ-6 с номинальным током первичной обмотки 400 А и классом точности 0,5 и сводим в таблицу 7.3.

а) ;

б);

в) кА,

;

г) ,

.

Таблица 7.3 Трансформаторы тока по потребителям

д) для проверки трансформатора тока по вторичной нагрузке составляем таблицу 7.4.

Таблица 7.4 Вторичная нагрузка трансформатора тока

Ом,

Ом,

.

Принимаем кабель АКВРГ сечением 2,5 .

Трансформатор тока проходит по всем параметрам.

7.2 Выбор трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения предназначены для понижения высокого напряжения до стандартной величины и для отделения цепей измерительных приборов и релейной защиты от цепей высокого напряжения. Для безопасности обслуживания один из выводов вторичной обмотки заземляют.

Для питания защит трансформаторы напряжения могут устанавливаться на шинах электростанций или подстанций и питать защиты всех присоединений или устанавливаться на каждом присоединений и питать защиту только этого присоединения.

Для питания цепей релейной защиты используются междуфазные напряжения и фазные — относительно земли, а также симметричные составляющие этих напряжений.

Трансформаторы напряжения выбираются по следующим параметрам:

а) по напряжению установки:

;

б) по вторичной нагрузке:

где — номинальная мощность в выбранном классе точности, ВА;

— нагрузка всех измерительных приборов, присоединённых к трансформатору напряжения.

ВА. (7.7)

7.2.1 Выбираем трансформатор напряжения на стороне ВН рассчитываемой подстанции

Принимаем 3 однофазных трансформатора типа НОМ-35, класс точности

0,5, =3Ч150=450 ВА.

а) 35 кВ=35 кВ;

б) подсчёт нагрузки основной обмотки сведён в таблицу 7.5.

ВА,

33,4 ВА < 450 ВА.

7.2.2 Выбираем трансформатор напряжения на стороне НН рассчитываемой подстанции

Принимаем 3 однофазных трансформатора типа НОМ-6, класс точности 3, =3Ч400=1200 ВА.

а) 6 кВ=6 кВ;

б) Подсчёт нагрузки основной обмотки сведён в таблицу 7.6.

ВА.

682,4 ВА < 1200 ВА.

Таблица 7.5 Нагрузка основной обмотки трансформатора напряжения ВН

Таблица 7.6 Нагрузка основной обмотки трансформатора напряжения НН

Выбранные трансформаторы будут работать в данном классе точности.

7.3 Выбор разрядников

Разрядники являются основным средством защиты оборудования распределительных устройств от электромагнитных волн перенапряжения, приходящих по линиям электропередачи.

Разрядники выбираются по номинальному напряжению. Выбираем вентильный разрядник РВП — 6.

Для стороны высокого напряжения принимаем вентильные разрядники типа РВС-35У1.

Для стороны низкого напряжения принимаем вентильные разрядники типа РВП-10У1.

Технические данные разрядников представлены в таблице 7.7.

Таблица 7.7 Технические данные разрядников

7.4 Выбор комплектного распределительного устройства

Комплектное распределительное устройство (КРУ) — это распределительное устройство, состоящее из шкафов с встроенными в них аппаратами, измерительными и защитными приборами и вспомогательными устройствами. Применение КРУ позволяет значительно повысить скорость монтажа. Для КРУ 6−10кВ применяются выключатели обычной конструкции, а вместо разъединителей — втычные контакты.

Для ЗРУ рассчитываемой подстанции выбираем шкаф серии КМ-1−10−31,5-У3 с выключателем марки ВМПЭ-10.

Шинный ввод питания, а также секционирование сборных шин будет осуществляться в двух смежных ячейках, параметры которых представлены в таблице 7.8.

Таблица 7.8 Параметры КРУ

Отвод питания к потребителям по фидерам будет осуществляться в ячейке с параметрами, приведёнными в таблице 7.9.

Таблица 7.9 Параметры КРУ

Общее число шкафов в ЗРУ составляет 38 штук, включая 2 шкафа с резервом и 2 шкафа с трансформаторами напряжения, по одному на каждую секцию шин.

Проверка выключателей типа ВМПЭ-10 на потребителей производится по тем же параметрам что и выключатели ВН и НН по потребителю с наибольшим максимальным током и сведена в таблицу 7.10.

Таблица 7.10 Проверка выключателей ВМПЭ-10−630−31,5У3

8. Компоновка электрооборудования подстанции

8.1 Компоновка открытого распределительного устройства

В ОРУ 35кВ входят следующие электрические аппараты:

— 2 силовых трансформатора ТД-10 000/35,

— 3 выключателя С-35−2000;50БУ1,

— 8 разъединителей РЛНД-35/600,

— 2 отделителя ОД-35/630 У1,

— 2 короткозамыкателя КЭ-110.

Перечисленные электрические аппараты соединяются гибкими токопроводами марки АС — 300, которые крепятся на порталах при помощи подвесных изоляторов.

Расстояние между токоведущими частями элементов подстанции должно выбираться в соответствии с требованиями ПУЭ.

Все аппараты ОРУ располагаются на не высоких металлических основаниях. По территории ОРУ предусматривается проезд для возможности механизации монтажа и ремонта оборудования.

Под силовыми трансформаторами и маслобаковыми выключателями предусматривается маслоприёмник. Кабели оперативных цепей, цепей управления, релейной защиты, автоматики прокладываются в лотках без заглубления их в почву.

8.2 Компоновка закрытого распределительного устройства

Закрытые распределительные устройства обычно сооружаются при напряжении 3−20 кВ.

ЗРУ должно обеспечивать надёжность работы электроустановки, что может быть выполнено только при правильном выборе и расстановке электрооборудования.

Неизолированные токоведущие части во избежание прикосновений к ним должны быть помещены в камеры или иметь специальное ограждение. Высота такого ограждения должна быть не менее 1,9 м. Ограждение должно запираться на замок.

Не изолированные токоведущие части, расположенные над полом на высоте 2,5 м Должны ограждаться сетками, причём высота прохода должна составлять не менее 1,9 м. Осмотр оборудования производится из коридора обслуживания, ширина которого должна быть не менее 1 м при одностороннем расположении оборудования.

Из помещения ЗРУ предусматривается 2 выхода наружу, так как ЗРУ будет иметь длину более 7 м.

8.3 Расчет компенсирующей установки для шин на 10 кВ

Для уменьшения потерь, возникающих в результате присутствия реактивной мощности, используем компенсирующую установку на сборных шинах ГПП. Она компенсирует реактивную мощность, возникающую при работе активно-индуктивных приемников, изменением коэффициента мощности от первоначального значения на шинах ГПП () до необходимого заданного значения ().

кВАр, (8.1)

где — коэффициент загрузки приемников по активной мощности;

— определяется согласно известному .

кВАр.

Мощность конденсаторных установок:

кВАр. (8.2)

По рассчитанным данным выбираем 15 конденсаторных установок типа КМ — 6,3.

Применяем автоматическое регулирование мощности конденсаторной установки по напряжению на шинах подстанции. Принципиальная схема автоматического одноступенчатого регулирования мощности конденсаторной батареи по напряжению приведена на рисунке 8.1.

Рисунок 8.1 — Схема автоматического одноступенчатого регулирования мощности конденсаторной батареи по напряжению В качестве пускового органа схемы используют реле минимального напряжения, имеющее один замыкающий и один размыкающий контакты. При понижении напряжения на подстанции ниже заданного предела реле 1Н срабатывает и замыкает свой размыкающий контакт 1Н в цепи реле В-1. Реле В-1 с заданной выдержкой времени замыкает свой размыкающий контакт в цепи электромагнита включения выключателей и выключатель автоматически включается. При повышении напряжения на шинах подстанции выше предельного значения реле 1Н возвращается в исходное состояние, размыкает свой контакт 1Н в цепи реле В-2. Реле В-2 срабатывает и с заданной выдержкой времени отключает выключатель 1 В. Конденсаторная батарея отключается. Для отключения конденсаторной батареи от защиты предусмотрено промежуточное реле П. При действии защиты реле П срабатывает и в зависимости от положения выключателя осуществляет отключение выключателя, если он включен, или предотвращает включение выключателя на К.З. размыканием размыкающего контакта П.

При многоступенчатом регулировании напряжение срабатывания пускового реле для каждой ступени выбирают в зависимости от заданного режима напряжения в сети.

9. Расчет заземления и молниезащиты главной понизительной подстанции

9.1 Расчет заземления

По требованию ПУЭ все электроустановки должны быть заземлены. Для данной подстанции сооружаем заземлитель с внешней стороны здания с расположением вертикальных электродов по периметру.

В качестве вертикальных заземлителей принимаем стальные трубы диаметром 30 мм и длиной 2 м, которые вертикально погружают и забивают в траншею глубиной 0,7 м окантуривающую подстанцию. В траншею так же укладываются, горизонтальные полосы из той же стали и привариваются к вертикальным электродам. Верхние концы электродов располагают на высоте не более 0,5 м от поверхности земли.

Согласно ПУЭ сопротивление заземляющего устройства для электроустановок 10−35 кВ и мощности свыше 100 кВА не должно превышать 4 Ом.

Заземляющее устройство выполняем в виде контура из полосы 40*4 мм, Ограда подстанций занимает площадь 32Ч28 м, а контур на расстояний 2 м от внутренней стороны ограды. Общая длина полосы 104 м.

Определяем расчетное удельное сопротивление грунта:

Ом· м, (9.1)

где — удельное сопротивление грунта;

— коэффициент сезонности, учитывающий промерзание и просыхание грунта, принятый по таблице 284.

Для суглинок: Ом· м,

Ом· м.

Определяем сопротивление заземляющий полосы:

Ом, (9.2)

гдерасчетное сопротивление земли для горизонтальных заземлителей, Ом· м;

— длина полосы, м;

— ширина полосы, м;

— глубина заложения, м.

Ом.

Предварительно принимаем в контуре 30 вертикальных заземлителей, по таблице 4.3 для a/l=1 находим коэффициент использования полосы, тогда сопротивление полосы в контуре из 30 вертикальных заземлителей:

Ом, (9.3)

Сопротивление вертикальных заземлителей:

Ом, (9.4)

Сопротивление одного вертикального заземлителя:

Ом, (9.5)

где Ом· м — расчетное удельное сопротивление грунта;

— длина стержня, м;

— диаметр стержня, м;

— расстояние от поверхности земли до середины стержня, м.

Ом.

Количество вертикальных заземлителей:

. (9.6)

Принимаем 34 электрода.

9.2 Расчёт молниезащиты

Открытые распределительные устройства подстанций 20 — 35 кВ должны защищаться от прямых ударов молний отдельно стоящими стержневыми молниеотводами, устанавливаемыми по углам подстанций.

Проверка защищаемого пространства осуществляем по следующей формуле для молниеотвода высотой h <30 м:

м, (10.7)

где — радиус зоны защиты, м;

— максимальная высота токоведущей части электрооборудования от поверхности земли, м;

м,

=19,5 м — высота молниеотвода.

Установка четырёх молниеотводов полностью защищает территорию подстанций от прямых ударов молний.

Необходимым условием защищённости всей площади между четырьмя молниеотводами является расстояние по диагонали, образованного четырьмя молниеотводами не должно превышать:

м, (10.8)

где D — расстояние между двумя молниеотводами по диагонали, м.

10. Расчет электроснабжения механического участка

Расчет производим по тем же формулам, что и расчет электроснабжение завода. Полученные данные сводим в таблицу 10.1.

Таблица 10.1 Нагрузки механического участка

Согласно этому по каталогу выбираем трансформатор ТМ-630/10.

Основные параметры трансформатора представлены в таблице 10.2.

Таблица 10.2 Технические данные трансформаторов Т3 (Т4)

Масса оборудования =2,7 т, занимаемая площадь: длинна 1,88, ширина 1,47, высота 1,27.

Выбор конденсаторной установки для шин на 0,4 кВ

Мощность конденсаторной установки равна:

кВАр, (10.1)

кВАр,

кВАр.

Выбираем 2 конденсатора марки КМ2 — 0,38. К установки принимаем 2 комплекта.

11. Расчет токов в нормальном, аварийном и послеаварийном режимах работы

Выбор оборудования производится по условиям работы в наиболее тяжёлом режиме — послеаварийном.

Ток, протекающий через оборудование подстанции ВНС при нормальном режиме работы, определяется по формуле:

А (11.1)

где — мощность ВНС, ВА;

U — напряжение на высокой или низкой стороне, В.

Ток нормального режима на РП ВНС:

А.

Ток, протекающий через оборудование подстанции при послеаварийном режиме работы, определяется по формуле:

А, (11.2)

где — ток при нормальном режиме работы, А.

Ток послеаварийного режима на РП ВНС при работе одного трансформатора:

А.

Выбираем трансформатор тока для ТП и РП ВНС тип ТШ — 20 с классом точности 0,5, на номинальный первичный ток до 1000 А.

12. Выбор электрооборудования для участка штамповки

12.1 Выбор автоматических выключателей

Произведем выбор автоматического выключателя на стороне 0,4 кВ. Выбираем автоматический выключатель от трансформатора до РП марки АВМ-15С. Проверяем его по условиям:

а) по напряжению установки по формуле;

б) по длительному току по формулам;

в) на электродинамическую стойкость по формуле;

г) по термической стойкости по формуле;

а) кВ;

б) ,

454,6 А < 1500 А,

909,2 А < 1500 А;

в),

8,2 кА < 35 кА;

г),

16,25 кА < 65 кА.

Выключатель данного типа проходит по всем условиям.

Выбираем общий автоматический выключатель в РП марки АВМ10. Проверяем его по всем вышеперечисленным условиям:

а)кВ;

б) ,

454,6 А < 1000 А,

909,2 А < 1000 А;

в) ,

8,2 кА < 20 кА;

г) ,

16,25 кА < 42 кА.

Выключатель данного типа проходит по всем условиям.

Выбираем межсекционный автоматический выключатель марки АВМ10С.

Проверяем его по всем вышеперечисленным условиям:

а) кВ;

б) ,

454,6 А < 750 А,

909,2 А < 750 А;

в) ,

8,2 кА < 20 кА;

г) ,

16,25 кА < 42 кА.

Выбранный выключатель проходит по всем условиям.

Все выключатели с электромеханическим приводом.

12.2 Выбор разъединителей

Выбираем разъединитель типа РЕ-13. Проверяем его по всем вышеперечисленным условиям:

а) ,

380 В < 660 В;

б) ,

454,6 А < 1000 А,

909,2 А < 1000 А;

в) ,

16,25 кА < 85 кА;

г) ,

2,7 < 3200 .

Выбранный разъединитель проходит по всем условиям.

12.3 Выбор кабеля

Выбираем кабель от трансформатора до РП марки 2ЧАПАШВЧ185+1Ч50.

Сечение кабелей выбирается по следующим параметрам:

а) по напряжению установки:

;

б) по допустимому току:

где — длительно допустимый ток с учётом поправки на число рядом положенных в земле кабелей и на температуру окружающей среды :

А, (12.1)

где — коэффициент, учитывающий число рядом положенных в земле кабелей,

=1;

— коэффициент, учитывающий температуру окружающей среды, =1 (для наших климатических условий).

в) по термической стойкости.

Выбираем четырёхжильные кабели сечением 2Ч185, значение номинального допустимого тока = 900 А.

а) 0,4 кВ<1 кВ;

б) А,

909,2 А 900 А;

в) ,

12 < 185 .

Выбор контакторов, пускателей, автоматов и кабелей ВНС сводим в таблицу 12.1.

Таблица 12.1 Электрооборудование участка штамповки