Назначение и расчет посадок на двухступенчатом цилиндрическом редукторе

Министерство образования и науки Российской Федерации ФГБОУ ВПО ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Институт машиностроения и аэрокосмической техники Кафедра: Автоматизированного оборудования машиностроительного производства

КУРСОВАЯ РАБОТА

по дисциплине: Метрология, сертификация и стандартизация тема: Назначение и расчет посадок на двухступенчатом цилиндрическом редукторе Воронеж 2015

Введение

Основные требования к современному производству — дать как можно больше продукции лучшего качества и с наименьшей стоимостью.

Важнейшим показателем качества деталей является точность изготовления их геометрических параметров. Полученные при обработке размер, форма и взаимное расположение элементарных поверхностей определяют фактические зазоры и натяги в сопряжениях деталей, а, следовательно, работоспособность и технико-экономическую эффективность изделий.

Точность и ее контроль являются одним из важнейших показателем качества и служат исходной предпосылкой организации взаимозаменяемого производства.

Взаимозаменяемость — основной принцип конструирования, изготовления, контроля эксплуатации машин. Освоение курса по взаимозаменяемости, стандартизации и техническим измерениям является частью профессиональной подготовки инженеров.

Знания, полученные студентами при изучении данного курса, закрепляются, получают новое и более полное развитие при выполнении курсовых работ. Закрепление теоретических положений курса, излагаемых на лекциях, развитие навыков использования справочного материала и умение проводить инженерные расчёты при решении типовых конструкторских и технологических задач, является основной целью настоящего курсового проекта.

1. Назначение и принцип работы механизма

То, что редуктор называют цилиндрическим, абсолютно никоим образом не связано с тем, какую форму он имеет. Это самый обычный редуктор, ничего не имеющий с формой цилиндра. То, что его так называют, происходит от способа передачи — конически-цилиндрического. Она представляет собой несколько колес зубчатого типа, которые выполнены в форме конуса или цилиндра. Редуктор цилиндрический представляет собой довольно сложный конструктивно устроенный механизм, без применения которого не функционирует машиностроительная отрасль.

Редуктор цилиндрический двухступенчатый используется для изменения крутящих моментов и передачи вращения от вала двигателя к валу рабочей машины. Редуктор цилиндрический двухступенчатый обеспечивает постоянную угловую скорость.

2. Назначение посадок

2.1 Посадки с натягом

2.1.1 Назначение посадки на зубчатое колесо поз. 11 с валом поз. 3

Номинальный диаметр соединения вал — зубчатое колесо 28 мм, выполнено по посадке с натягом, в системе отверстия .

(- отклонение поле допуска ступицы зубчатого колеса, — отклонение поле допуска вала).

Рис. 1 Схема полей допусков соединения вал поз. 3 — зубчатое колесо поз.11.

2.1.2 Назначение посадки на втулку поз. 28 с валом поз. 3

Номинальный диаметр соединения вал — втулка 28 мм, выполнено по посадке с натягом .

(- отклонение поле допуска втулки, — отклонение поле допуска вала).

Рис. 2 Схема полей допусков соединения вал поз. 3 — втулка поз.28 .

2.2 Посадки с зазором

2.2.1 Назначение посадки на глухую крышку подшипника поз. 21 с корпусом поз. 4

Номинальный диаметр соединения корпус — крышка 62 мм, выполнено по посадке с гарантированным зазором .

(- отклонение поле допуска корпуса, — отклонение поле допуска крышки).

Рис. 3 Схема полей допусков соединения корпус поз. 4 — крышка поз. 21.

2.2.2 Назначение посадки на сквозную крышку подшипника поз. 16 с корпусом поз. 4

Номинальный диаметр соединения корпус — крышка 52 мм, выполнено по посадке с гарантированным зазором F9/f9.

(- отклонение поле допуска корпуса, — отклонение поле допуска крышки).

Рис. 4 Схема полей допусков соединения корпус поз. 4 — крышка поз. 16.

2.3 Соединения с подшипниками качения

2.3.1 Посадка подшипника поз. 2(№ 30 205)

Посадка внутреннего кольца на вал

Номинальный диаметр соединения внутреннего кольца подшипника с валом 25 мм, выполнено по переходной посадке .

(- отклонение поле допуска внутреннего кольца, — отклонение поле допуска вала).

Посадка наружного кольца в корпус

Номинальный диаметр соединения корпуса редуктора с наружным кольцом подшипника 52 мм, выполнено по переходной посадке .

(- отклонение поле допуска корпуса, — отклонение поле допуска наружного кольца).

Рис. 5 Схема полей допусков соединения внутреннего кольца подшипника поз. 2 с валом поз. 3 и наружного кольца подшипника поз. 2 с корпусом поз. 4.

2.3.2 Посадка подшипника поз. 10(№30206)

Посадка внутреннего кольца на вал

Номинальный диаметр соединения внутреннего кольца подшипника с валом 30 мм, выполнено по переходной посадке .

(- отклонение поле допуска внутреннего кольца, — отклонение поле допуска вала).

Посадка наружного кольца в корпус

Номинальный диаметр соединения корпуса редуктора с наружным кольцом подшипника 62 мм, выполнено по переходной посадке .

(- отклонение поле допуска корпуса редуктора, — отклонение поле допуска наружного кольца).

Рис. 6 Схема полей допусков соединения внутреннего кольца подшипника поз. 10 с валом поз. 9 и наружного кольца подшипника поз. 10 с корпусом поз. 4.

2.4 Резьбовые соединения

2.4.1 Соединение крышки поз. 12 с основанием корпуса редуктора с помощью болта поз. 14

Метрическая резьба с наружным диаметром 7 мм, шагом 1 мм и короткой длиной свинчивания 2,4 мм, выполнена по посадке с зазором в системе отверстия .

(- допуск на все диаметры гайки, — допуск на средний диаметр болта, — допуск на наружный диаметр болта).

Рис. 7 Схема полей допусков соединения крышки поз. 13 с основанием корпуса поз. 4 с помощью болта поз. 12.

2.4.2 Соединение крышки корпуса поз. 4 редуктора с основанием с помощью болта поз. 33

-7,2

Метрическая резьба с наружным диаметром 12 мм, шагом 2 мм и нормальной длиной свинчивания 7,2 мм, выполнена по посадке с зазором в системе отверстия .

(- допуск на все диаметры гайки, — допуск на все диаметры болта).

Рис. 8 Схема полей допусков соединения крышки корпуса поз. 22 с основанием корпуса поз. 4 с помощью болта поз. 33.

2.5 Шпоночные соединения

2.5.1 Соединение шпонки поз. 20 с валом поз. 5

По ширине: ;

Номинальная ширина соединения шпонка — паз 8 мм, выполнено по скользящей посадке .

(- отклонение поле допуска паза, — отклонение поле допуска шпонки).

Рис. 9 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 20 — паз по ширине.

по высоте: ;

Номинальная высота соединения шпонка — паз 7 мм, выполнено по переходной посадке в системе вала .

(- отклонение поле допуска паза, — отклонение поле допуска шпонки) Рис. 10 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 20 — паз по высоте.

по длине: ;

Номинальная длина соединения шпонка — паз 18 мм, выполнено по скользящей посадке .

(- отклонение поле допуска паза, — отклонение поле допуска шпонки).

Рис. 11 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 20 — паз по длине.

2.5.2 Соединение шпонки поз. 25 с валом поз. 9

По ширине: ;

Номинальная ширина соединения шпонка — паз 10 мм, выполнено по скользящей посадке .

(- отклонение поле допуска паза, — отклонение поле допуска шпонки).

Рис. 12 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 25 — паз по ширине.

по высоте: ;

Номинальная высота соединения шпонка — паз 8 мм, выполнено по переходной посадке в системе вала .

(- отклонение поле допуска паза, — отклонение поле допуска шпонки).

Рис. 13 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 25 — паз по высоте.

по длине: ;

Номинальная длина соединения шпонка — паз 24 мм, выполнено по скользящей посадке .

(- отклонение поле допуска паза, — отклонение поле допуска шпонки).

Рис. 14 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 25 — паз по длине.

3. Расчет посадок с натягом

3.1 Силовой расчет посадки с натягом для зубчатого колеса поз. 11 на вал поз. 3

Рассчитаем посадку с натягом для зубчатого колеса поз. 15 на вал поз. 5 по [3, стр. 222 — 224].

N_расч =, (1)

где: - крутящий момент по валу; l = 50 мм — длина зацепления зубчатого колеса; D = 28 мм — посадочный диаметр зубчатого колеса; =1,5D +10 мм — диаметр зубчатого колеса; (2) f = 0,14 — коэффициент сцепления; С₁, С₂ — коэффициенты, зависящие от размеров, формы и материалов сопрягаемых деталей; Е_1, Е₂ - модули упругости:; ;

Найдем значение коэффициента С₁:

C₁ = +, (3)

где: - коэффициент Пуассона.

Найдем значение коэффициента С₂:

C₂ = - , (4)

где: d₁ = 0 — диаметр отверстия в вале.

С₂ = 1 — 0,3 = 0,7.

Рассчитаем крутящийся момент на валу:

(5)

(6)

где: n — частота вращения вала, об/мин;

Определим минимальный расчётный натяг:

Учтем поправку на смятие неровностей контактных поверхностей:

(7)

где: — высота неровностей поверхностей отверстия и вала;

k — коэффициент высоты смятия.

k = 0,3;

Полный минимальный натяг вычисляется с учётом поправки:

(8)

Максимально допустимый натяг:

N_{mах расч} = P_доп D, (9)

где: — контактное усилие.

Максимальное допустимое контактное усилие на поверхности зубчатого колеса:

P_доп вт = 0,58_Т, (10)

— предел текучести материала зубчатого колеса.

-;

Максимальное допустимое контактное усилие на поверхности вала:

P_доп в = 0,58_Т, (11)

Выбираем меньшее контактное усилие:

(12)

Полный максимальный натяг вычисляется с учётом поправки:

По наибольшему функциональному натягу выбираем посадку по [2, табл. 7-11, стр. 47-79]: .

3.2 Расчет параметров посадки с натягом

Определим основные параметры посадки с натягом по [2, табл. 7−11, стр. 47−79]:

==28 мм;

ES = +21 мкм;

EI = 0 мкм;

es = +61 мкм;

ei = +48мкм;

TD = ES — EI =21- 0 = 21 мкм; (13)

Td = es — ei = 61 — 48 = 13 мкм; (14)

TDd = TD + Td =21 + 13 = 34 мкм; (15)

;—(16)

;—(17)

;—(18)

;—(19)

;—(2_)

.—(21)

Рис. 15 Схема полей допусков соединения вал поз. 3- зубчатое колесо поз. 11.

3.3 Расчет параметров посадки с натягом на втулку поз. 28 с валом поз. 3

Определим основные параметры посадки с натягом по [2, табл. 11−13, стр. 79−97]: -;

==28—мм;

ES = -7 мкм;

EI = -28 мкм;

es = +61 мкм;

ei = +48 мкм;

TD = ES — EI = -7 + 28 = 21 мкм;

Td = es — ei = 61 — 48 = 13 мкм;

TDd = TD + Td =21 + 13 = 34 мкм;

;

;

;

;

;

.

Рис. 16 Схема полей допусков соединения вал поз. 3 — втулка поз. 28.

4. Расчет параметров посадки с зазором

4.1 Расчет параметров посадки с зазором на крышку подшипника поз. 21 с корпусом поз. 4

Определим основные параметры посадки с зазором по [2, табл. 9−14, стр. 66−106]:

==62—мм;

ES =+90 мкм;

EI = +60 мкм;

es = -60 мкм;

ei = -90 мкм;

TD = ES — EI = 90 — 60 = 30 мкм;

Td = es — ei = -60 + 90 = 30 мкм;

TDd = TD + Td = 30 + 30 = 60 мкм;

;

;

;

;

;—(22)

.—(23)

Рис. 17 Схема полей допусков соединения корпус поз. 4 — крышка поз. 21.

4.2 Расчет параметров посадки с зазором на крышку подшипника 16 с корпусом 4

Определим основные параметры посадки с зазором по [2, табл. 9−14, стр. 66−106]:

==52—мм;

ES =+104 мкм;

EI = +30 мкм;

es = -30 мкм;

ei = -104 мкм;

TD = ES — EI = 104 — 30 = 74 мкм;

Td = es — ei = -30 + 104 = 74 мкм;

TDd = TD + Td = 74 + 74 = 148 мкм;

;

;

;

;

;

.

Рис. 18 Схема полей допусков соединения корпус поз. 4 — крышка поз. 16.

5. Расчет посадок для колец подшипников качения

5.1 Расчет подшипника поз. 10(№30 206)

Рассчитаем и выберем посадку для колебательно нагруженного шарикового радиально-упорного однорядного подшипника 30 206 класс точности 5.

Радиальная нагрузка подшипника

Перегрузка 300%

Находим интенсивность радиальной нагрузки по формуле:

(24)

где: — динамический коэффициент посадки, зависящий от характера нагрузки ();

— коэффициент, учитывающий степень ослабления посадочного натяга при полом вале или тонкостенном корпусе (при сплошном вале

);

— коэффициент, учитывающий неравномерность распределения радиальной нагрузки между рядами роликов в двухрядных конических роликоподшипниках или между сдвоенными шарикоподшипниками при наличии осевой нагрузки на опору.

(Для радиальных и радиально-упорных подшипников с одним наружным или внутренним кольцом).

(25)

где: В — ширина подшипника. B=17.25 мм;

r — координата монтажной фаски внутреннего или наружного кольца подшипника. r = 1,5 мм.

Интенсивность радиальной нагрузки:

По [2, табл. 6, стр. 287,288.] определяем поле допуска вала и отверстия:

Поле допуска вала:

Поле допуска отверстия:

Посадка на внутреннее кольцо подшипника:

Посадка на наружное кольцо подшипника:

Рис. 19 Схема полей допусков соединения внутреннего кольца подшипника поз. 10 с валом поз. 9 и наружного кольца подшипник поз. 10 с корпусом поз. 4.

5.2Расчет подшипника поз. 2(№30 205)

Рассчитаем и выберем посадку для колебательно нагруженного шарикового радиально-упорного однорядного подшипника 30 205 класс точности 5.

Радиальная нагрузка подшипника

Перегрузка 300%

Находим интенсивность радиальной нагрузки по формуле:

где: —— динамический коэффициент посадки, зависящий от характера нагрузки ();

— коэффициент, учитывающий степень ослабления посадочного натяга при полом вале или тонкостенном корпусе (при сплошном вале);

— коэффициент, учитывающий неравномерность распределения радиальной нагрузки между рядами роликов в двухрядных конических роликоподшипниках или между сдвоенными шарикоподшипниками при наличии осевой нагрузки на опору. (Для радиальных и радиально-упорных подшипников с одним наружным или внутренним кольцом).

где: B — ширина подшипника. B=16.25 мм;

r — координата монтажной фаски внутреннего или наружного кольца подшипника. r = 1,5 мм.

Интенсивность радиальной нагрузки:

По [табл. 6, стр. 287,288.] определяем поле допуска вала и отверстия:

Поле допуска вала:

Поле допуска отверстия:

Посадка на внутреннее кольцо подшипника:

Посадка на наружное кольцо подшипника:

Рис. 20 Схема полей допусков соединения внутреннего кольца подшипника поз. 2 с валом поз. 3 и наружного кольца подшипника поз. 2 с корпусом поз. 4.

6. Расчет резьбового соединения

6.1 Определим основные параметры резьбы

Наружный диаметр резьбы: d=D=7 мм

Шаг резьбы: P=1 мм

Средний диаметр резьбы: d₂=D₂=5,350 мм

Внутренний диаметр резьбы: d₁=D₁=4,917 мм

Длина свинчивания: S=2,4 мм

Определим посадку для данного резьбового соединения:

-;

Определим поля допусков наружной резьбы [табл. 7, стр. 371]:

;

;

.

Определим поля допусков внутренней резьбы [табл. 9, стр. 375]:

;

;

.

Вычислим предельные размеры диаметров:

;—(26)

;—(27)

—(28)

;—(29)

;

;

;—(3_)

;—(31)

;—(32)

;—(33)

Вычислим допуски:

;—(34)

;—(35)

;

;—(36)

;—(37)

Вычислим зазоры:

;—(38)

—(39)

Рис. 21 Схема полей допусков соединения крышки поз. 13 с основанием корпуса поз. 4 с помощью болта поз. 12.

6.2 Определим основные параметры резьбы

Наружный диаметр резьбы: d=D=12 мм

Шаг резьбы: P=2 мм

Средний диаметр резьбы: d₂=D₂=11,350 мм

Внутренний диаметр резьбы: d₁=D₁=10,917 мм

Длина свинчивания: L=7,2 мм

Определим посадку для данного резьбового соединения:

-;

Определим поля допусков наружной резьбы [табл. 7, стр. 371]:

;

;

.

Определим поля допусков внутренней резьбы [табл. 9, стр. 375]:

;

;

.

Вычислим предельные размеры диаметров:

;

;

;

;

;

;

;

;

;

Вычислим допуски:

;

;

;

;

;

Вычислим зазоры:

;

-;

Рис. 22 Схема полей допусков соединения крышки корпуса поз. 21 с основанием корпуса поз. 4 с помощью болта поз. 33.

7. Расчет шпоночного соединения

7.1 Соединение шпонки поз. 20 с валом поз. 5

Определим размеры шпоночного соединения по таблице [2, табл. 2, стр. 304]:

Диаметр вала: 28 мм Длина шпонки: 18 мм Сечение: b x h = 8×7 мм Фаска: s = 0.3 мм Глубина паза на валу:

во втулке:

Радиус:

Определим допуски элементов шпоночного соединения по таблице [2, табл. 7, стр. 313]:

Поле допуска шпонки по размерам:

ширина (b): h9

высота (h): h11

длина (l): h14

Поле допуска паза по размеру :

(b): H9

(h):

(l): H9

Предельные отклонения глубины паза:

на валу:

во втулке:

Рассчитаем параметры шпоночного соединения:

По ширине: ;

==8мм;

ES =+36 мкм;

EI = 0 мкм;

es = 0 мкм;

ei = -36 мкм;

TD = ES — EI = 36 — 0 = 36 мкм;

Td = es — ei = 0 + 36 = 36 мкм;

TDd = TD + Td = 36 + 36 = 72 мкм;

;—(4_)

;—(41)

;—(42)

;—(43)

;—(44)

.—(45)

Рис. 23 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 20 — паз по ширине.

по высоте: ;

==7 мм;

ES =+18 мкм;

EI = -18 мкм;

es = 0 мкм;

ei = -90 мкм;

TD = ES — EI = 18 + 18= 36 мкм;

Td = es — ei = 0 + 90 = 90 мкм;

TDd = TD + Td = 36 + 90 = 126 мкм;

;—(46)

;—(47)

;—(48)

;—(49)

;—(5_)

.—(51)

Рис. 24 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 20 — паз по высоте.

по длине: ;

==18 мм;

ES =+43 мкм;

EI = 0 мкм;

es = 0 мкм;

ei = -430 мкм;

TD = ES — EI = 43 — 0 = 43 мкм;

Td = es — ei = 0 + 430 = 430 мкм;

TDd = TD + Td = 43 + 430 = 463 мкм;

;—(52)

;—(53)

;—(54)

;—(55)

;—(56)

.—(57)

Рис. 25 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 20 — паз по длине.

7.2 Соединение шпонки поз. 25 с валом поз. 9

Определим размеры шпоночного соединения по таблице [2, табл. 2, стр. 304]:

Диаметр вала: 34 мм Длина шпонки: 24 мм Сечение: b x h = 10×8 мм Фаска: s = 0.3 мм Глубина паза на валу:

во втулке:

Радиус:

Определим допуски элементов шпоночного соединения по таблице [2, табл. 7, стр. 313]:

Поле допуска шпонки по размерам:

ширина (b): h9

высота (h): h11

длина (l): h14

Поле допуска паза по размеру :

(b): H9

(h):

(l): H9

Предельные отклонения глубины паза:

на валу:

во втулке:

Рассчитаем параметры шпоночного соединения:

По ширине: ;

==10 мм;

ES =+43 мкм;

EI = 0 мкм;

es = 0 мкм;

ei = -43 мкм;

TD = ES — EI = 43 — 0 = 43 мкм;

Td = es — ei = 0 + 43 = 43 мкм;

TDd = TD + Td = 43 + 43 = 86 мкм;

;

;

;

;

;

.

Рис. 26 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 25 — паз по ширине.

по высоте: ;

==8 мм;

ES =+18 мкм;

EI = -18 мкм;

es = 0 мкм;

ei = -90 мкм;

TD = ES — EI = 18 + 18= 36 мкм;

Td = es — ei = 0 + 90 = 90 мкм;

TDd = TD + Td = 36+ 90 = 126 мкм;

;

;

;

;

;

.

Рис. 27 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 25 — паз по высоте.

по длине: ;

==24 мм;

ES =+52 мкм;

EI = 0 мкм;

es = 0 мкм;

ei = -520 мкм;

TD = ES — EI = 52 — 0 = 52 мкм;

Td = es — ei = 0 + 520 = 520 мкм;

TDd = TD + Td = 52 + 520 = 572 мкм;

;

;

;

;

;

.

Рис. 28 Схема полей допусков соединения шпонка поз. 25 — паз по длине.

8. Расчёт зубчатой передачи

Степень точности зубчатых колёс: 9 — 8 — 7

Степень кинематической точности — 9

Степень точности по плавности хода — 8

Степень точности по контакту зубьев — 7

Вид допуска на боковой зазор — с Модуль зубчатого колеса — m = 2 мм Рассчитаем делительный диаметр:1

(58)

=123мм — межосевое расстояние;

u = 4 — коэффициент использования материала;

Ширина венца:

(59)

где: 0,4 — коэффициент расположения;

0,4123 мм =49 мм

1. Нормы кинематической точности

По [2, табл. 6, стр. 432] определим допуски на и ;

= 112 мкм — допуск на колебание измерительного межосевого расстояния за оборот колеса;

= 80 мкм — допуск на радиальное биение зубчатого венца.

2. Нормы точности по плавности хода

Показатели точности по [2, табл. 10, стр. 439]:

= 21 мкм — предельные отклонение шага зацепления;

= 22 мкм — предельные отклонение шага;

= 40 мкм — допуск на местную кинематическую погрешность зубчатого колеса;

= 18 мкм — допуск на погрешность профиля зуба;

= 32 мкм — допуск на колебание измерительного межосевого расстояния на одном зубе.

3. Нормы точности по контакту зубьев

Предельные отклонения показателей точности по [2, табл. 14, стр. 448]:

— предельные отклонения осевых шагов по нормали;

— допуск на направление зуба;

— допуск параллельности осей;

— допуск на перекос осей.

4. Боковой зазор

Для передач с нерегулируемым расположением осей предельные отклонения межосевого расстояния по [2, табл. 17, стр. 451] будут следующими:

— гарантированный боковой зазор;

— предельные отклонения межосевого расстояния;

— наименьшее дополнительное смещение исходного контура;

— допуск на смещение исходного контура;

— отклонение наименьшей толщины зуба;

— допуск на толщину зуба.

9. Расчет размерной цепи

Рис. 29 Размерная цепь

- увеличивающий размер;

— уменьшающие размеры;

- замыкающее звено;

Допуск замыкающего звена:

; (60)

Среднее число единиц допуска:

(61)

Найдем количество единиц допуска:

Определим интервалы номинальных размеров по [2, табл. 3, стр. 29];

(62)

где: (63)

-;

—

—

—

—

—

—

—

—

—

—

—

—

—

Выберем квалитет по [2, табл. 2, стр.28];

Выбираем IT9, при котором a = 40;

Определим допуски для звеньев размерной цепи:

—(64)

—

—

—

—

—

—

—

—

Отсюда следует, что все звенья выполняем по 9-му квалитету точности.

Заключение

редуктор посадка шпоночный резьбовой В результате выполнения курсовой работы были приобретены и закреплены навыки проведения расчёта и назначения посадок с натягом, посадок с зазором, расчета и выбора посадки для колец подшипников качения, определения для шпоночного соединения размеров и допусков элементов соединения, определения номинальных и предельных размеров по всем диаметрам резьбы для заданного резьбового соединения, определения числовых значений контролируемых показателей норм точности и величину бокового зазора, необходимого для нормальной работы заданной зубчатой передачи, расчета размерной цепи при заданном значении замыкающего звена. Все расчеты осуществлялись с использованием государственных стандартов, учебной и справочной литературы, все выполненные чертежи начерчены с помощью программного обеспечения САПР «Компас-3D». Выполненная курсовая работа будет использоваться в дальнейших курсовых работах и дипломном проекте. Приобретённый навык является основой для дальнейшей инженерной деятельности.

Список использованной литературы

1. Пачевский В. М., Осинцев А. Н., Краснова М. Н. Методические указания к выполнению курсовой работы по дисциплине «Метрология, стандартизация и сертификация» для студентов направления подготовки бакалавров 151 900 «Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств» (профили «Металлообрабатывающие станки и комплексы», «Конструкторско-технологическое обеспечение кузнечно-штамповочного производства») всех форм обучения / ФГБОУ ВПО «Воронежский государственный технический университет»; Воронеж, 2012. 32 с.

2. Белкин И. М. Допуски и посадки (Основные нормы взаимозаменяемости): Учеб. пособие для студентов машиностроительных специальностей высших технических заведений. — М.: Машиностроение, 1992, 528с.: ил.

3. Якушев А. И. и др. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения: Учебник для вузов. 6-е изд., перераб. и дополн. — М.: Машиностроение, 1986, 352с.: ил.

4. Шейнблит А. Е. Курсовое проектирование деталей машин: Учеб. пособие для техникумов.-М.: Высш. Шк., 1991.-432с.: ил.