Расчёт ветки к нагревательным приборам лестничной клетки методом удельных потерь давления
Температура воды на входе в трубопровод лестничной клетки равна 95 °C, а на выходе -70 °С. B=0,99 — принимается по, табл. 9.1 в зависимости от барометрического давления (В=985 гПа); Потери давления на местные сопротивления на рассматриваемом участке (гр.11). Принимаем к установке: конвектор с кожухом высокий «КВ» КВ20−5,665−600 (=5665 Вт); 1 — коэффициент учёта направления движения теплоносителя… Читать ещё >
Расчёт ветки к нагревательным приборам лестничной клетки методом удельных потерь давления (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Температура воды на входе в трубопровод лестничной клетки равна 95 °C, а на выходе -70 °С.
1) Подбор конвекторов для лестничных клеток.
Тепловая нагрузка приборов на лестничных клетках, А и Б одинакова, т. е. достаточно подобрать конвектор для одной из них.
а) Расход теплоносителя через прибор
кг/ч,.
=2830 Вт.
=95 °С — температура воды в подающей магистрали;
=70 °С — температура воды в обратной магистрали;
кг/ч б) Температурный напор
°С,.
°С.
°С в) Комплексный коэффициент приведения номинального условного теплового потока к расчётным условиям.
.
n=0,25; р=0,1; с=1 — при расходе 90−900 кг/ч;
b=0,99 — принимается по [6], табл. 9.1 в зависимости от барометрического давления (В=985 гПа);
=1 — коэффициент учёта направления движения теплоносителя.
г) Номинальный условный тепловой поток.
Вт.
=3538 Вт.
- д) Принимаем к установке: конвектор с кожухом высокий «КВ» КВ20−5,665−600 (=5665 Вт);
- 2) Гидравлический расчёт.
Гидравлический расчёт проводится методом удельных потерь давления при неизменных перепадах температур в стояках. Гидравлический расчёт выполняется в табличной форме (табл. № 5).
— потери давления на трение, Па.
— сумма коэффициент местных сопротивлений на рассматриваемом участке (гр. 9). Их значения приведены в таблице 4.
— потери давления на местные сопротивления на рассматриваемом участке (гр.11).
Па,.
— динамическое давление Па.
Па,.
кг/м3 — плотность воды.
Таблица № 4
Местные сопротивления.
№ участка. | Наименование местного сопротивления. | № таблицы [6]. | |
| Отвод на 90 о | II.12. | 0,8. |
вентиль запорный муфтовый. | II.12. | 19,9. | 20,7. |
| 2 отвода на 90 о | II.12. | 2· 0,8. |
2 вентиля запорных муфтовых. | II.12. | 2· 19,9. | |
тройник на разделение потоков на ответвление. dотв/dств=15/15=1, Qотв/Qств=2830/5660=0,5. | II.13. | 5,4. | |
тройник на слияние потоков на ответвление. dотв/dств=15/15=1, Qотв/Qств=2830/5660=0,5. | II.13. | ||
Конвектор высокий КВ-20. | II.12. | 16,9. | 65,7. |
Таблица № 5
Гидравлический расчет лестничной клетки.
№ участка. | Тепловая нагрузка Q, Вт. | Расход воды G, кг/ч. | Длина участка l, м. | Диаметр d, мм. | Скорость воды w, м/с. | Удельная потеря давления на трение R, Па/м. | Потеря давления на трение Rl, Па. | Сумма коэффициентов местных сопротивлений. | Динамическое давление Рд, Па. | Потеря давления в местных сопротивлениях Z, Па. | Общая потеря давления на участке Rl+Z, Па. |
Магистраль. | |||||||||||
194,5. | 2,1. | 0,284. | 117,22. | 246,162. | 20,7. | 40,33. | 834,8. | 1081,0. | |||
97,26. | 28,1. | 0,142. | 31,8. | 893,58. | 65,7. | 10,08. | 662,4. | 1556,0. | |||
194,5. | 2,40. | 0,284. | 117,22. | 281,328. | 20,7. | 40,33. | 834,8. | 1116,1. | |||
3753,0. | |||||||||||
Ответвления. | |||||||||||
97,26. | 3,5. | 0,142. | 31,8. | 111,3. | 65,7. | 10,08. | 662,39. | 773,7. |
Так как потери в лестничной клетке намного меньше потерь давления в системе отопления (3753,0 Па < 7683,2 Па) для ее увязки на подающей магистрали устанавливается балансировочный клапан, который подбирается по расходу. К установке принимается балансировочный клапан USV-I Ш 15 мм.
Увязка ответвлений лестничной клетки с магистралью (=1556 Па и =773,7 Па) также производится установкой балансировочного клапана USV-I Ш 15 мм.